C区高支模施工方案(8)

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新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2?（24.00+1.50）?.50?.10?.90=15.15kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2?.35?.50?.90=0.19kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4?.00?.50?.90=1.26kN/m；

q = q1 + q2 + q3=15.15+0.19+1.26=16.60kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10?6.596?.3672=0.223kN穖； σ =0.223?06/2.70?04=8.264N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =8.264 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)?.100+0.35）?.50= 14.20KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =366.67mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =366.67/250 = 1.467mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?4.2?66.74/(100?500?.43?05)=0.753mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.753mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 366.7 / 250 = 1.467mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

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强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)?.1?.367=10.285 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35?.367?2?.1+1.1)/ 1.1=0.385 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)?.367=1.65 kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2?0.285+1.2?.385=12.804 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4?.65=2.31 kN/m；

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5?0?0/6 = 83.33 cm3； I=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 12.804+2.31=15.114 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1?5.114?.5?.5= 0.378 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.378?06/83333.3 = 4.534 N/mm2；

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抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 4.534 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6?5.114?.5 = 4.534 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3?534.2/(2?0?00) = 1.36 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1.36 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 10.285 + 0.385 = 10.670 kN/m；

方木最大挠度计算值 ν= 0.677?0.67?004 /(100?0000?16.667?04)=0.108mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.500?000/250=2.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.108 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)?.100= 28.050 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

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(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2?28.050 + 0.350 )+ 1.4?.500 = 40.380 kN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

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变形图(mm)

弯矩图(kN穖) 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=1.193 kN，中间支座最大反力Rmax=8.736； 最大弯矩 Mmax=0.396 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.295 mm； 最大应力 σ=0.396?06/5080=77.872 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 77.872 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

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