箱涵支模扣件 式脚手架满堂 支撑专项方案(修改)(3)

三明火车北站站前大道BT项目 车行通道箱涵模板支撑专项方案

支座剪力 QB左= -0.6×（g+q）×1 1、抗弯强度计算：

M=0.1×32.55×1×0.32=0.293KNm 截面抗剪强度计算值：

σ=M／W≤fw=11.5 N／mm2

W= bh2/6=1000×182／6=5.4×104 mm3

σ=0.293×106／（5.4×104）=5.43N／mm2< fw=11.5N／mm2 (满足要求) 2、抗剪计算：

QB左= -0.6×（g+q）×1= -0.6×32.55×1×0.3= -5.859KN 截面抗剪强度计算值： τ=3Q／2bh≤ ft=1.5N／mm2

τ=3×5.859／（2×1000×18）=0.49N／mm2≤ft=1.5N／mm2 (满足要求)

3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面隐蔽时模板容许最大挠度[w]=l/250,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。

挠度计算：ω1=ω3=0.677（g+q）l4／100EI≤[w] 面板最大挠度计算：

w=0.677×32.55×l×3004／(100×4680×4.86×105)=0.79mm w=0.79mm <[ω]=300／250=1.2mm 满足要求。

（三）、次楞受力验算

采用90×90mm方木。受力验算取单块板长度183mm验算，按三跨连续梁计算，平均跨长600mm，其计算简图如下所示：

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三明火车北站站前大道BT项目 车行通道箱涵模板支撑专项方案

荷载计算： 序号 1 荷载种类 单位荷载 荷载计算 备注 板及板上部结构、施26.25KN/m2 26.25×0.6=15.75KN/m 工荷载传来的恒荷载 0.0384KN/m 1.2×0.0384=0.0461KN/m 2 钢管自重 恒荷载设计值：g=15.75+0.0461=15.80KN／m 活荷载设计值：q=6.3×0.6=3.78KN／m 荷载总设计值：g+q=15.8+3.78=19.58KN／m

内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据荷载组合要求，

当在满载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。

即支座弯矩 MB=0.1×（g+q）×l2 支座剪力 QB左= -0.6×（g+q）×l 1、抗弯强度计算：

M=0.1×19.58×0.45×0.75=0.66KNm 截面抗弯强度计算值： σ=M／W≤fw=13MPa

W= bh2/6=90×902/6=121500mm3

σ=0.66×106／121500=5.43MPa< fw=13MPa (满足要求)

2、抗剪计算：

QB左= -0.6×（g+q）×l= -0.6×19.58×0.6= -7.05 KN 截面抗剪强度计算值： τ=3Q／2bh≤ [f]=1.5N／mm2

τ=3×7050／（2×90×90）=1.31N／mm2≤ft=1.5N／mm2 (满足要求)

3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面隐藏时模板容许最大挠度[w]=l/250,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。

挠度计算：ω1=ω3=0.677（g+q）l4／100EI≤[w]

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钢管最大挠度计算w=0.677×19.58×6004／(100×2.1×105×1.22×105)=0.64mm<[ω]=600／250=2mm（满足要求）。

（四）、主楞水平横向钢管受力计算

采用120×120mm方木。受力验算取单块板长度183mm验算，按三跨连续梁计算，平均跨长600mm，其计算简图如下所示：

荷载计算 序号 荷载种类 单位荷载 荷载计算 15.8×0.6=9.48KN 备注 背楞钢管及钢管1 上部荷载、施工荷15.8KN／m 载传来的恒荷载 2 钢管自重 0.0384KN/m 1.2×0.0384×0.6=0.03KN 恒荷载设计值：G=9.48+0.03=9.51KN 活荷载设计值：Q=1.89×0.6=1.134 KN 总荷载设计值：G+Q=9.51+1.134=10.644 KN

内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据荷载组合要求，

当在集中荷载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。

即第1跨跨中弯矩 M=κ1Gι+κ2 Qι 支座剪力 V=κ3G +κ4Q 1、抗弯强度计算：

M=0.155×9.51×0.6+0.203×1.134×0.6=1.023KNm 截面抗弯强度计算值：

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σ=M／W≤fw=13MPa

W= bh2/6=120×1202/6=288000mm3

σ=1.023×106／288000=3.55MPa< fw=13MPa

满足要求。 2、抗剪计算：

VA，max=κ3G +κ4Q=0.35×9.51+0.425×1.134=3.81KN VBl，max=κ3G +κ4Q=-0.65×9.51-0.575×1.134=-6.83KN VBr，max=κ3G +κ4Q=0.5×9.51+0.238×1.134=5.025KN 故在B支座右侧剪力最大VBr，max=5.025KN 截面抗剪强度计算值：

τ=3Q／2bh≤ [f]=1.5N／mm2

τ=3×5025／（2×120×120）=0.52N／mm2≤[f]=1.5N／

mm2(满足要求)

3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面隐蔽时模板容许最大挠度[w]=l/250,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。

挠度计算：ω1=ω3= pl3/(48EI)≤[w] 钢管最大挠度计算

w=10.644×1000×6003／(48×2.08×105×1.08×2×105)=1.06mm w=1.06mm <[ω]=600／250=2.4mm（满足要求）。

（五）、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤RC

其中RC-扣件抗滑承载力设计值，当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力取12KN。

采用双扣件进行验算，其在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为900mm×600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：

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10644N+1.2×13.2N×2=10.675KN≤12KN

满足要求，但考虑到顶板厚度较大，局部施工过程可能出现较大的集中荷载，为保证支撑体系的稳定和安全，本工程采用顶托作为荷载承重支撑点，通过顶托将上部荷载直接传递至立杆的轴心。

（六）、立杆受力验算

1、钢管脚手架的自重（KN）

立杆纵距查表值1=0.9m 步距查表值h=1.20m

按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为900mm×600mm。 1荷载计算 ○序号 1 2 3 4 荷载种类 扣件传来的荷载 水平横杆重量 扣 件 立杆重量 荷载组合 荷载计算 10675N 按7.5m计：1.2×7.5×38.4=345.6N 按10个计：1.2×13.2×10=158.4N 1.2×38.4×5.27=242.8N 11421.8N ② 稳定性验算

立杆为?48×3.5钢管（按?48×3.0取值）：A＝424mm2，W＝4490mm3，I＝1.08×105mm4， i=(I/A) 1/2=15.8mm，fm＝205 MPa。满堂支撑架容许长细比λ=210(2011规范表5.1.9)。

按照扣件式钢管脚手架安全技术规范要求，满堂支架稳定性验算须进行顶部立杆段和非顶部立杆段的稳定性验算。非顶部立杆段取竖向荷载最大的底部立杆段进行验算。

<1>顶部立杆段验算

l0= k μ1（h+2a）

计算长度L0=kμ1(h+2a)=1.155*1.546*（1.2+2*0.2）=2.857m k-满堂支撑架立杆计算长度附件系数，H<8m，取k=1.155； μ1-考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数,查表取1.546；(2011规范表C-3)

h-立杆步距，h=1.2m；

a-立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度,取a=0.2m。 L0=2857mm，长细比λ=L0/i=2857/15.8=181＜[λ]=210，查表得稳定

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