附录 A 固定顶罐总损失计算 固定顶罐总损失是静置损失与工作损失之和。
E固?Es?Ew （式A-1）
式中：
E固——固定顶罐总损失，磅/年； ES——静置损失，磅/年； EW——工作损失，磅/年。 A.1 静置损失
静置损失是指由于罐体蒸汽空间呼吸导致的储存气相损耗。
通常不考虑地下卧式罐的静置损失，因为地下土层的绝缘作用使得地下储罐的昼夜温 差的变化较小。
固定顶罐的静置损失采用公式A-2计算。
Es?365VvWvKEKs （式A-2）
式中：
ES——静置损失，磅/年；
VV——蒸汽空间容积，立方英尺，见公式 A-3； WV——蒸汽密度，磅/立方英尺； KE——蒸汽空间膨胀因子，无量纲； KS——外排蒸气饱和因子，无量纲；
-1
365——常数，取自一年中工作天数365天，年； A.1.1 蒸汽空间容积 VV
立式罐蒸汽空间容积按公式 A-3 计算。
Vv?(?4D2)Hv0 （式A-3）
式中：
VV——蒸汽空间容积，立方英尺； D——罐径，英尺；
HVO——蒸汽空间高度，英尺；
Hv0?Hs?HL?HRO （式A-4）
式中：
HS——罐体（柱体）高度，英尺； HL——液体高度，英尺；
HRO——罐顶折算高度，英尺；（注：罐顶容积折算为相等容积的罐体高度）
锥顶罐罐顶折算高度：
HR0?1/3HR （式A-5）
式中：
HR——罐顶高度，英尺；
HR?SRRs （式A-6）
SR——罐锥顶斜率，英尺/英尺；无数据时，取0.0625；
Rs——罐壳半径，英尺。
-26-
拱顶罐灌顶折算高度：
HR0?HR[1?1(HR)2] （式A-7）
26Rs 式中：
Rs——罐壳半径，英尺； HR——罐顶高度，英尺；
HR?RR?(RR?Rs)0.5 （式A-8）
式中：
RR——罐拱顶半径，英尺；
RR的值一般介于0.8D-1.2D之间，其中D=2Rs。如果RR未知，则用罐体直径代替。
Rs——罐壳半径，英尺；
由公式A-3,公式A-2简化为：
22Es?365KE(?2D)Hv0KsWv （式A-9） 4如果是卧式罐，公式A-3中的罐径D则为有效罐径DE： DE?L?D （式A-10） ?4式中：
L——卧式罐（含封头）总长，英尺； D——卧式罐垂直剖面的直径，英尺。 A.1.2 蒸汽空间膨胀因子KE
气相空间膨胀因子KE的计算取决于罐中液体的特性和呼吸阀的设置。 若已知储罐位置，罐体颜色和状况，KE计算方式如下： A.1.2.1 油品（如汽油、柴油）
?Tv?P??PBKE??V?0 （式A-11）
TLAPA?PVA式中：
ΔTv——日蒸汽温度范围，兰氏度；
ΔTv=0.72ΔTA+0.028α×I （式A-12） 式中：
ΔTA——日环境温度范围，兰氏度；
ΔTA=TAX-TAN （式A-13）
式中：
TAX——日最大环境温度，兰氏度； TAN——日最小环境温度，兰氏度。 α——罐漆太阳能吸收率，无量纲，见表A-1； I——太阳辐射强度，英热/（平方英尺?天）
ΔPv——日蒸汽压范围，磅/平方英寸； PV?0.50BPVA?TVT2LA （式A-14）
式中：
-27-
B——蒸汽压公式中的常数，兰氏度，见A.1.6
PVA——日平均液体表面温度下的蒸汽压，磅/平方英寸，见A1.1.6 TL A——日平均液体表面温度，兰氏度，见公式A-19 ΔTv——日蒸汽温度范围，兰氏度，见公式 A-12 ΔPB——呼吸阀压力设定范围，磅/平方英寸；
ΔPB=PBP-PBv （式A-15）
式中：
PBP——呼吸阀压力设定，磅/平方英寸； PBV——呼吸阀真空设定，磅/平方英寸；
如果呼吸阀门压力设定和真空设定信息缺乏，则假定PBP为0.03磅/平方英寸、PBV
为-0.03磅/平方英寸。如果固定顶罐是螺栓固定或铆接的，其中罐顶和罐体是非密封的，则不管是否有呼吸阀，都设定ΔPB=0。
PA——大气压力，磅/平方英寸；
PVA——日平均液体表面温度下的蒸汽压，磅／平方英寸，见 A.1.6；
TLA——日平均液体表面温度，兰氏度，见 A.1.5。
表 A-1 罐漆太阳能吸收率（α）
罐漆吸收率（α） 漆罐颜色 银白色 银白色 铝罐 米色/乳色 黑色 棕色 灰色 灰色 绿色 红色 锈色 茶色 白色 喷漆色光 高光 散射 光面，不涂漆 / / / 淡 中等 暗 底漆 红色氧化铁 / / 罐漆状况 好 0.39 0.6 0.1 0.35 0.97 0.58 0.54 0.68 0.89 0.89 0.38 0.43 0.17 差 0,49 0.68 0.15 0.49 0.97 0.67 0.63 0.74 0.91 0.91 0.5 0.55 0.34
A.1.2.2 纯化学品及其混合物（如苯、对二甲苯）
KE?0.0018?Tv?0.0018[0.72(TAX?TAN)?0.028?I] （式A-16）
式中：
KE——蒸汽空间膨胀因子，无量纲； ΔTV——日蒸气温度范围，兰氏度； TAX——日最高环境温度，兰氏度； TAN——日最低环境温度，兰氏度；
α——罐漆太阳能吸收率，无量纲，见表 A-1； I——太阳辐射强度，英热/（平方英尺·天）；
-1
0.0018——常数，（兰氏度）； 0.72——常数，无量纲；
0.028——常数，兰氏度·平方英尺·天/英热。
-28-
A.1.3外排蒸汽饱和因子Ks
1 （式A-17） Ks?1?0.053PVAHVO式中：
Ks——外排蒸汽饱和因子，无量纲；
PVA——日平均液面温度下的饱和蒸气压，磅/平方英寸（绝压），或参照A.1.6章节； HVO——蒸汽空间高度，英尺，见公式A-4；
-1
0.053——常数，（磅/平方英寸（绝压）·英尺）。 A.1.4蒸汽密度Wv
WV?MVPVA （式A-18） RTLA式中：
WV——蒸汽密度，磅/立方英尺； Mv——蒸汽分子质量，磅/磅-摩尔；
R——理想气体状态常数，10.731磅/(磅-摩尔·英尺·兰氏度)
PVA——日平均液面温度下的饱和蒸气压，磅/平方英寸（绝压），或参照 A.1.6 章节；
TLA——日平均液体表面温度，兰氏度，取年平均实际储存温度，见表A-2；如无该数据，或参照 A.1.5 章节。
表A-2 年平均储藏温度计算表
罐体颜色 白 铝 灰 黑 年平均储藏温度，TS（华氏度） TAA+0 TAA+2.5 TAA +3.5 TAA +5.0 A.1.5 日平均液体表面温度 TLA TLA?0.44TAA?0.56TB?0.0079?I （式A-19）
T?TANTAA?(AX) （式A-20）
2TB?TAA?6??1 （式A-21）
式中：
TLA——日平均液体表面温度，兰氏度。 TAA——日平均环境温度，兰氏度；
TAX——计算月的日最高环境温度，兰氏度； TAN——计算月的日最低环境温度，兰氏度。 TB——储液主体温度，兰氏度；
α——罐漆太阳能吸收率，无量纲，见表 A-1； I——太阳辐射强度，英热/（平方英尺·天）。 A.1.6 真实蒸气压PVA
（1）对于特定的石油液体出料的日平均液体表面温度下的蒸汽压按公式A-22计算。
BPVA?exp[A?()] （式A-22）
TLA式中：
A——蒸汽压公式中的常数，无量纲；
-29-
B——蒸汽压公式中的常数，无量纲； TLA——日平均液体表面温度，兰氏度。 对于油品：
0.50.5
A=15.64-1.854S-（0.8742-0.3280S）ln（RVP）
0.50.5
B=8742-1042S-（1049-179.4S）ln（RVP） 对于原油：
A=12.82-0.9672ln（RVP），B=7261-1216ln（RVP） 式中：
S——10%蒸发量下 ASTM 蒸馏曲线斜率，华氏度/体积百分比；
S?15%馏出温度-5%馏出温度
15-5RVP——雷德蒸汽压，磅/平方英寸。
（2）对于纯物质（如苯、对二甲苯）的日平均液体表面蒸气压，采用安托因方程计算。
BlgPVA?A?() （式A-25）
TLA?C式中：
A、B、C——安托因常数；
TLA——日平均液体表面温度，摄氏度；
PVA——日平均液面温度下的饱和蒸气压，毫米汞柱。
A.2 工作损失
工作损失与储料的装卸作业相关，固定罐的工作损失按公式A-26计算。
5.614 （式A-26） EW?MVPVAQKNKPKBRTLA式中：
EW——工作损失，磅/年；
MV——蒸汽分子量，磅/磅-摩尔； PVA ——日平均液体表面温度下的蒸气压，磅/平方英寸（绝压），或参照 A.1.1.6 章节； Q——物料周转量，桶/年；
KP——工作损失产品因子，无量纲，原油 KP=0.75，其他 KP=1； KN——工作损失周转（饱和）因子，无量纲；
当周转数＞36，KN=（180+N）/6N； 当周转数≤36，KN=1；
N 为年周转数量，无量纲；
5.614Q （式 A-27） N?VLX式中：
VLX—— 储罐的最大液体容量，立方英尺；
R——理想气体状态常数，10.731磅/（磅-摩尔·英尺·兰氏度）; TLA——日平均液体表面温度，兰氏度，见A.1.5
KB——呼吸阀工作校正因子
呼吸阀工作时的校正因子，KB可用式A-28和式A-29计算： 当
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