模板专项施工方案（高层，带计算）(7)

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.036kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度95mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 95395232/6 = 285.79cm3； I = 95395332/12 = 1357.51cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm) （1）.外楞抗弯强度验算

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其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm)。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.93 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.933106/2.863105 = 6.755 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =6.755N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.282 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/250=1.6mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =1.282mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.6mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.830.430.55 =6.336 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170376/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.336kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

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六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 450318318/6 = 2.433104mm3； I = 450318318318/12 = 2.193105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.23（24.00+1.50）30.4531.2030.90=14.87kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.230.3530.4530.90=0.17kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.432.0030.4530.90=1.13kN/m；

q = q1 + q2 + q3=14.87+0.17+1.13=16.18kN/m；

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跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10316.17630.252=0.101kN.m； σ =0.1013106/2.433104=4.16N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.16 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

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其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)31.200+0.35）30.45= 13.93KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ω] =250.00/250 = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值: ω =

0.677313.9283250/(1003950032.19310)=0.177mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.177mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 250 / 250 = 1mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1= (24+1.5)31.230.25=7.65 kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2 = 0.3530.253(231.2+0.45)/ 0.45=0.554 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)30.25=1.125 kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

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静荷载设计值 q=1.237.650+1.230.554=9.845 kN/m； 活荷载设计值 P=1.431.125=1.575 kN/m； 荷载设计值 q = 9.845+1.575 = 11.420 kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=9.539.539.5/6 = 1.433102 cm3； I=9.539.539.539.5/12 = 6.793102 cm4； 3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

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