毕业设计算书(A4) - 图文(5)

第二类：

尺寸：1500mm×2100mm

自重：0.4KN/m 数量：2

重量：1.5×2.1×0.4×2=2.52KN

总重：43.848+2.52=46.368KN

（4）、门重计算：

木门：尺寸：1200mm×2400mm 自重：0.15KN/m 数量：27.25

重量：1.2×2.4×0.15×27.25=11.772KN

（5）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）： 面积：777.3984+11.16×6.96=855.072（m） 恒载：3.95×855.072=3377.5344KN 活载：2.0×855.072=1710.144KN 由以上计算可知，二层重力荷载代表值为 G2=G 恒+0.5×G活

=（526.5+38.25）×1.05+882×1.05+1368.9×1.05+463.5895+1344.3514+46.368 +11.772+（3377.5344+1710.144）×0.5 =9910.1918KN

注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。 3、第三层至第五层：

比较其与第三层的异同，只有B④⑤、B⑤⑥不同，可得三到五重力荷载代表值为： G3-5=9910.1918-10.593-4.653+（3.0×10.1-2×1.2×2.4）×0.24×5.5=9927.3386KN 4、第六层重力荷载代表值的计算： 横梁：526.5+38.25=564.75KN

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2

2 2

纵梁：882KN 柱：

计算高度：2100mm 截面：650mm×650mm 数量：36

总重：0.65×0.65×2.1×25×36=798.525KN

横墙：463.5895/2=231.7948KN

纵墙：（1344.3514+32.3928-10.593-4.653）/2=680.7491KN 窗重：46.368/2=23.184KN

木门重：门高2400mm，计算高度为门的1500mm以上，故系数

а=（2.4-1.5）/2.4=3/8

则木门重：11.772×3/8=4.4145KN

屋面恒载、活载计算：

恒载：855.072×5.35=4574.6352KN

活载：855.072×2.0=1710.144KN 雪载：855.072×0.2=171.0144KN

由以上计算可知，六层重力荷载代表值为 G6=G 恒+0.5×G活

=（564.75+882+798.525）×1.05+231.7948+680.7491+23.184+4.4145+4574.6352 +（1710.144+171.0144）×0.5 =9753.4748KN

注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。 5、顶端重力荷载代表值的计算：

横梁：29.25×2=58.5KN 纵梁：15.75×2=31.5KN 柱：38.025×4=152.1KN 横墙：25.74×2=51.48KN

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纵墙：

（3.0×3.55-1.2×2.4）×0.24×5.5+（3.0×3.55-1.8×2.1）×0.24×5.5=19.3248KN 木门：1.2×2.4×0.15=0.432KN 窗：1.8×2.1×0.4=1.512KN 楼板恒载、活载计算：

面积：4.2×7.2=30.24m 恒载：30.24×5.35=161.784KN

活载：30.24×2.0=60.48KN 雪载：30.24×0.2=6.048KN

由以上计算可知，顶端重力荷载代表值为 G顶=G 恒+0.5×G活

=58.5+31.5+51.48+19.3248+152.1+0.432+1.512+161.784+(60.48+6.048) ×0.5 =543.1608KN

集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G i的计算结果如下图所示：

2

17

第四部分：横向水平荷载作用下框架

结构的内力和侧移计算

一、横向自振周期的计算：

横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。

按式Ge=Gn+1（1+3×h1/2/H）将突出房屋重力荷载代表值折算到主体结构的顶层，即： Ge=543.1608×[1+3×3.6/（3.6×5+4.7）]=650.8153（KN） 基本自振周期T1（s）可按下式计算：

T1=1.7ψT （uT）

1/2

注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。

ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。 uT按以下公式计算：

VGi=∑Gk （△u）i= VGi/∑D ij

T

u=∑（△u）k

注：∑D ij 为第i层的层间侧移刚度。 （△u）i为第i层的层间侧移。 （△u）k为第k层的层间侧移。 s为同层内框架柱的总数。

结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第六层的Gi为G6和Ge之和。

结构顶点的假想侧移计算

层次 6 5 4 3 2 1 Gi（KN） 10404.2901 9927.3386 9927.3386 9927.3386 9910.1918 9618.5836 VGi（KN） 10404.2901 20331.6287 30258.9673 40186.3059 50096.4977 59715.0813 18

∑D i（N/mm） △ui（mm） 762600 762600 762600 762600 729530 923810 13.641 26.661 39.679 52.696 68.670 64.640 ui（mm） 265.989 252.685 225.685 186.006 133.31 64.64 T1=1.7ψT （uT） =1.7×0.6×(0.265989)=0.526(s)

二、水平地震作用及楼层地震剪力的计算：

本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：

1、结构等效总重力荷载代表值Geq Geq=0.85∑Gi

=0.85×（9618.5836+9910.1918+9927.3386×3+9753.4748+543.1608） =50666.3128（KN） 2、计算水平地震影响系数а

1

1/2

1/2

查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.30s。 查表得设防烈度为8度的аа1=（Tg/T1）а

0.9

max

max

=0.16

=（0.3/0.526）×0.16 =0.0965

3、结构总的水平地震作用标准值FEk FEk=а1Geq

=0.0965×50666.3128 =4890.5658（KN）

因1.4Tg=1.4×0.3=0.42s

19

0.9

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