M2k?(0.033?6.405?0.079?3)?1.72kN/m?1.30kN/m MCk??(0.079?6.405?0.111?3)?1.72kN/m??2.42kN/m
M3k?(0.046?6.405?0.085?3)?1.72kN/m?1.59kN/m
受弯构件的受力特征系数?cr?1.9，光面钢筋的相对粘结特征系数??0.7，C30混凝土抗拉
强度标准值ftk?2.01N/mm2；保护层厚度c=15mm<20mm,取c=20mm，计算过程见表2，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。
截面 Mk 板的裂缝宽度验算 1 B 2.32 228 202.9 0.01 0.456 11.43 129.44 0.108 -3.05 228 266.8 0.01 0.610 11.43 129.44 0.191 2 1.30 149 170.6 0.01 0.334 8.57 106.56 0.055 C -2.42 149 317.5 0.01 0.689 8.57 106.56 0.210 3 1.59 149 208.6 0.01 0.474 8.57 106.56 0.095 As/mm2 ?sq?Mk/0.87h0As(N/mm2) ?te?As/Ate ??1.1?0.65ftk/?te?sq deq?d/?(mm) lcr??(1.9cs?0.08deq?te)(mm) wmax??cr?lcr?sq/Es(mm) 注:
?te?0.01,取?te=0.01。
截面的短期刚度由下式确定：
板的挠度验算
Bs?6?E?1.15??0.2?1?3.5?'f'EsAsh02
式中，?E?Es/Ec?210?103/3?104?7，矩形截面?f?0，各截面的短周期刚度如下表所示。 截面 1 219 0.456 0.0037 1.882 B 219 0.610 0.0037 1.567 2 146 0.334 0.0024 1.612 C 146 0.689 0.0024 1.010 3 146 0.474 0.0024 1.305 As/mm2 ? ??As/bh0 Bs/1011N?mm 由表2可见，BB与B1很接近，满足0.5B1 B?Mk2.32Bs??1.882?1011?8.64?1010N?mm Mq(??1)?Mk2.725?2?1??2.32 5 ''2 其中，M1q?(0.078gk?0.1qk)l0?(0.078?7.965?0.1?3)?1.722?2.725kN?m 11(?qqk)?2.655?(0.8?7.5)?7.965kN/m 2211' qk??qqk??0.8?7.5?3kN/m 22 gk?gk?' 第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk满布，可变荷载qk在 ?2?21，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644?10和0.973?10，于是挠度： 0.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4f?? BB0.644?10?2?2.655?172040.973?10?2?7.5?17204l??=8.45mm 板采用分离式配筋。 三、次梁计算 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 1.荷载 恒荷载设计值 由板传来 1.9m?3.186kN/m?6.05kN/m 次梁自重 1.2?0.2m?(0.4m?0.08m)?25kN/m?1.92kN/m 梁侧抹灰 1.2?0.015m?(0.4m?0.08m)?17kN/m?2?0.20kN/m 活荷载设计值 323232g?8.17kN/m2 6 由板传来 合计 q?1.9m?9.75kN/m3?18.5kN/m2 g?q?26.67kN/m2 2.内力计算 计算跨度 边跨 ln?4.8m?0.12m?0.25m?4.555m2 ln?a0.24?4.555m?m?4.675m22 1.025ln?4.669m?4.675m 取l0=4.675 中间跨 l0?ln?4.8m?0.25m?4.55m 00跨度差(4.675?4.55)/4.55?2.7?1000，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图 如图2所示。 g?q?26.67kN/m2 连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3表4. 表3连续次梁弯矩计算 截面 弯矩计算系数 ?m 计算跨度l0 2 M??m(g?q)l0 1 边跨跨中 B 离端第二支座 2 中间跨跨中 C 中间支座 1 11?1 111 16?1 14l0?4.675m 53.00 A 边支座 l0?4.675m -53.00 B（左） 离端第二支座 l0?4.55m 34.51 B（右） 离端第二支座 l0?4.55m ?39.44 C 中间支座 表4连续次梁剪力计算 截面 7 剪力计算系数 ?v 净跨度ln 2 V??v(g?q)ln0.45 0.6 0.55 0.55 l0=4.675 54.67 l0=4.675 74.81 l0=4.55 66.74 l0=4.55 66.74 正截面承载力计算 正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度取 11b'f?l=?4800=1600mm，又b?sn?200?1700?1900mm，故取b'f?1600mm 33 一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。 判别T型截面类型： ?1fcb'fh'f(h0?h'f2)?1.0?14.3?1517?80?(365?80)?564.02kN?m?53.00kN?m 2各跨跨中均属于第一类T型截面。 次梁的正截面承载力过程见表 次梁正截面受弯承载力计算 边跨跨中（1） 离端第二支座离端第二跨（B） 跨中（2） 中间跨跨中（3） 53.00 53.00 34.51 0.160 0.160 0.091 0.175 564.2 512 0.175 1044 322 0.096 334.0 312 中间支座（C） 截面 弯矩设计值（kN?m） ?s?M 2?1fcbh0-39.44 0.104 0.110 383 412 ??1?1?2?s ?1fcb?h0As?选配钢筋 fy实际配筋 As=565 As=1140 As=339 As=452 计算结果表明?均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。 As/(bh)?339/(200?400)?0.42%??min?(0.2%,45ft/fy)max?45ft/fy?45?1.43/300?0.22% ，满足最小配筋率的要求。 斜截面受剪承载力计算。 计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。 （1）验算截面尺寸 hw?h0?h'f?365?80?265mm,hw/b?265/200?1.2?4，截面尺寸按下式验算： 0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?250?365?362.20kN?Vmax?74.81kN 8 截面尺寸满足要求。 （2）计算所需腹筋 采用?6双箍，计算支座B左侧截面，VBl?72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确 定箍筋间距s: s?1.0fyvAsvh0Vcs?0.7ftbh0?1.0?270?100.48?365?5725.70mm 74810?0.7?1.43?200?365调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。先调幅整箍筋间距， s?0.8?5725.7?4580.56mm，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。 （3）验算最小配箍率 弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/fyv?0.3?1.43/270?1.58?10?3，实际配箍率 ?sv?Asv/(bs)?100.48/(200?250)?2.50?10?3，满足最小配箍率的要求。 次梁的裂缝宽度验算 '次梁的折算永久荷载gk?6.80?8；14.2?3/4kN10m.3折7算可/变荷载 3'qk?14.2?3?4c=25mm。 ??1.0，混凝土的保护层厚度10k.N67。变形钢筋的相对粘度特征系数m/荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数?cr?1.9，裂缝宽度的计算过程见表2，各截面的裂缝宽度均满足要求。 截面 Mk 表2 次梁的裂缝宽度验算 1 B 2 41.00 565 245.32 0.0141 0.722 12 115.59 0.208 -51.55 565 308.45 0.0141 0.799 12 115.59 0.264 24.54 339 227.96 0.0100 0.629 12 143.5 0.195 C -41.48 402 324.94 0.0101 0.702 12 142.54 0.276 3 28.65 339 266.14 0.0100 0.609 12 143.5 0.221 As/mm2 ?sq?Mk/0.87h0As(N/mm2) ?te?As/Ate ??1.1?0.65ftk/?te?sq deq?d/?(mm) lcr??(1.9cs?0.08deq?te)(mm) wmax??cr?lcr?sq/Es(mm) 由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩： Mk?(0.078?10.37?0.1?10.67)?4.6752kN/m?41.00kN/m MBk??(0.105?10.37?0.119?10.67)?4.6752kN/m??51.55kN/m M2k?(0.033?10.37?0.079?10.67)?4.5502kN/m?24.54kN/m 9 百度搜索“77cn”或“免费范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，免费范文网，提供经典小说综合文库大工16春钢筋混凝土结答案(2)在线全文阅读。
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