际肋梁楼盖支模中也广泛采用这种简化支模方式，而且安全性能得到保证。当支模高度在8m以下一般的肋梁楼盖，按立杆轴心受压计算得到的立杆轴力设计值不超过8.0kN时，扣件节点能承受水平杆的竖向支座反力时，可采取如图3所示的简化支模方式，梁板底部的承载水平杆兼做梁板架体的水平杆。此时仍可认为支撑架立杆处于轴心受压状态。） 图3 不采用托撑的支撑架
1—底模；2—模板主楞；3—支撑架扣件式钢管封顶杆兼作承重梁；
4—顶步插槽式钢管水平杆；5—插槽式钢管立杆
4.1.3 模板支撑架不应兼做施工脚手架，且不应将模板支撑架和施工脚手架相连接。
4.2 架体总体布臵
4.2.1 插槽式钢管模板支撑架架体结构布臵应确保外荷载传力明确。
架体作业层顶部施工荷载通过可调托撑直接传给立杆，立杆将轴心力传给基础，在不考虑水平荷载的情况下，立杆应始终处于轴心受压状态，严禁承受偏心荷载；纵横向水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑起联系作用，用于减少立杆计算长度，提高立杆和架体整体稳定性。
（本条从满堂式模板支撑架传力机理的角度规定了：不论任何状态下，必须保证立杆在竖向荷载作用下的轴心受压受力状态。） 4.2.2 插槽式钢管模板支撑架的水平杆步距应根据荷载大小、支模高度，并通过搭配立杆基杆和顶杆确定合理的水平杆步距，水平杆步距和立杆间距应满足立杆承载力计算结果，并满足本规范第7章的构造要求。
4.2.2 不同立杆组合接长时，应保证水平杆步距不超过计算值，各步距宜相等，
18
当采用插槽座节点间距不符合模数的立杆时，立杆相邻插槽座节点间距宜接近，变化不应超过40%。
（关于水平杆步距，由于不同的立杆组合在目前情况下不完全符合模数，用于4.0m以下的支模架时导致了立杆组合后，插槽座位臵确定的水平杆步距不尽相同，但各步距的值不能相差太大，避免出现薄弱环节，本条规定了立杆插槽座节点间距宜接近，相邻节点间距变化不应超过40%，以避免相邻步距变化大，影响架体整体稳定性。） 4.2.3 梁底的封顶杆当采用插槽式水平杆无法满足要求时，可采用扣件式钢管作封顶杆，并与板底插槽式钢管立杆固定。
（梁底部需要设臵顶部封顶杆的位臵不一定恰好有插槽座，此时可以采用扣件式钢管。肋梁楼盖中由于梁高度不等，造成了板底和梁底封顶杆的协调一致性较为困难，不可避免地要采用扣件式钢管作为梁底封顶杆，如图1所示的支模高度在4.0m以下的典型立杆和水平杆设臵图。） 4.2.4 沿梁横向连续设臵梁板立杆时，应从梁支撑架开始向板中央双向布设，但板中央两相邻立杆间距不得大于板底设计立杆间距（图7.0.7）。
（本条强调立杆设臵时，以梁底立杆为基准，板底立杆与梁底立杆相适应的基本布杆原则，在板底中央采用固定立杆间距不满足要求时，可通过局部更改板下立杆间距，以确保梁下至少有1排主承立杆。） 4.2.5 插槽式钢管模板支撑架沿板底的纵横向立杆间距应相等或成倍数。
（考虑到水平杆长度的固定性和成模数性，本条规定沿板底的纵横向立杆间距应相等或成倍数，因为如果严格规定立杆纵横向间距相等，往往会由于排杆至梁下位臵时，梁下无立杆，因此只能局部调整立杆间距，但局部调整后的各板下立杆间距应接近。） 4.2.6 当立杆基础表面存在高差时，应按照如下要求进行调整：
1 高差不超过150mm时，可采用可调底座调整，调整后高低处扫地杆应拉通（图4.2.6-1）；
23200la19
150200lah1145350(底步距)
图4.2.6-1 基础顶面高差较小时扫地杆构造
1—扫地杆；2—水平杆；3—立杆；4—架体插槽节点；5—可调底座
2 高差较大时，可利用立杆钢管插槽座节点位差在底跨处形成底步距，配合可调底座进行调整。此时，高处的立杆距边坡上方边缘不得小于500mm（图4.2.6-2）。
32'1 +150200h 2005lalah114500350h1'(增加底步距)
图4.2.6-2 基础顶面高差较小时扫地杆构造
1—扫地杆；2—水平杆；3—立杆；4—架体插槽节点；5—可调底座
（本条给出了立杆基础顶面存在高差时的处理措施，分高差较大和高差较小两种情况分别作出规定，当不满足本条两款所述的高差要求时，应在低跨处采取刚性材料将底跨处基础顶面垫高，并对垫料进行受压验算。） 20
5 设计荷载
5.1 荷载分类
5.1.1 作用于插槽式钢管模板支撑架上的荷载分为永久荷载与可变荷载。
（关于支撑架上的荷载说明如下： 1 本条规定作用在支撑架上的荷载分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载），其分类及名称是根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009确定的； 2 模板支撑架的荷载效应组合中，不考虑偶然荷载，这是因为模板支撑架严格禁止有撞击力作用于架体； 3 在进行模板支撑架设计时，应根据施工要求，在模板支撑架安全专项施工方案中应明确规定构配件的设臵数量，并且在施工过程中不能随意增加。） 5.1.2 支撑架上的永久荷载应包含下列内容：
1 架体的结构自重：包括立杆、接长套管、纵向及横向水平杆（含端部楔形插槽头）、水平向及竖向剪刀撑、立杆插槽座、可调托撑等自重；
2 可调托撑以上的模板面板、连接件、紧固件、支撑主楞及次楞或钢桁架等的自重；
3 新浇筑混凝土的自重和钢筋的自重。 5.1.3 支撑架上的可变荷载应包含下列内容：
1 施工人员、材料及施工设备荷载；
2 浇筑和振捣混凝土时对支撑架体系产生的竖向荷载； 3 水平风荷载；
4 其他实际存在的可变荷载作用，如混凝土泵送对支撑架系统产生的水平作用力等。
（模板支撑架的设计中均不考虑地震作用的影响，但应根据实际情况考虑可能存在的其他外部作用。） 5.2 荷载标准值
5.2.1 支撑架上永久荷载标准值Gk的取值应符合下列规定：
1 模板自重标准值应根据混凝土结构模板设计图纸确定。对肋梁楼盖及无梁楼板的模板自重标准值（含模板紧固件及主次楞）可按表5.2.1的规定取值；
表5.2.1 楼盖模板自重标准值 (kN/m)
模板构件名称 木模板 21
2
定型钢模板
肋梁楼盖模板 无梁楼盖模板（含梁模板） 0.50 0.30 0.75 0.50 2 支撑架的架体自重标准值应按支模方案及本规范附录A表A.0.1计算确定；
3 新浇筑混凝土（含钢筋）自重标准值，应按钢筋混凝土结构物理论重量计算，计算钢筋混凝土结构物理论重量时，对普通梁钢筋混凝土可采用重力密度26.0kN/m3，对普通板钢筋混凝土采用重力密度25.5kN/m3，对特殊钢筋混凝土结构应根据实际情况确定。
（本条规定的新浇筑混凝土的重量已包含钢筋的重量，且不重复凝土浇筑过程中暴模等因素引起的混凝土构件体积增大引起的重量增加，因为本因素的影响已通过永久荷载分项系数中予以考虑了。） 5.2.2 模板支撑体系上可变荷载标准值Qk的取值应符合下列规定：
1 作用在模板支撑架上施工人员、设备及堆放施工材料荷载标准值按均布活荷载取1.0kN/m2；
注：1 大型设备，如上料平台、混凝土输送泵等可变荷载应按实际情况计算；
2 采用布料机上料进行浇筑混凝土时，该项荷载标准值取4.0kN/m。
2
2 浇筑和振捣混凝土时产生的竖向荷载标准值按均布活荷载采用2.0kN/m2，并应以线荷载的形式作用于架体顶部；
3 作用于架体上的水平均布风荷载标准值应按下式计算：
?k??z?s?0
(5.2.2)
式中 ?k——风荷载标准值（kN/m2）；
?z——风压高度变化系数，应按照本规范附录D的规定，根据架体所在
地的地面粗糙程度划分为A、B、C、D四类，按表D.0.1采用；
?0——基本风压值，取0.30kN/m2；
?s——风荷载体型系数，按本规范第5.2.3条的规定采用。
（对可变荷载的取值说明如下： 1 本条规定的作用在模板支撑架上施工人员、设备及堆放施工材料荷载标准值按均布活荷载取1.0kN/m2来源于现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162，JGJ 162中规定当计算模板和次楞时该荷载标准值取2.5kN/m2，当验算支撑主楞时该荷载标准值取1.5kN/m2，但本规范仅针对模板下部的支撑架立柱进行设计。因此，该荷载标准值按照JGJ 162的要求取1.0kN/m2； 2 作用于架体上的风荷载简化为水平均布荷载，垂直作用于迎风面上。风荷载标准值的计算公式来源于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009中的一般表达式； 22
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