工程热力学答案(2)

1．压缩因子是反映 实际气体对理想气体的偏离程度 的参数。

2．在范德瓦尔方程中，(v-bm)表示 实际气体分子本身占据一定体积 ， a/Vm表示 实际气体分子之间有相互吸引力 。

３．压缩因子Z的定义式为 Z=Pv/(RT) ，Z值的大小反映了

实际气体偏离理想气体 的程度。

2

４．范德瓦尔方程为 (P+a/Vm)(Vm-b)=RT ，该方程考虑了气体分子本身所占的体积 和 分子间的相互作用力 所产生的影响。

5．与理想气体的状态方程相比, 范德瓦尔方程该方程考虑到 气体分子本身所占的体积 ; 考虑到 分子间的相互作用力所产生的影响。 第七章

1．在某一压力下，若饱和水的焓为h'、饱和蒸汽的焓为h''，则干度为x的湿蒸汽的焓为 hx=h’’x+(1-x)h’ 。

2．湿蒸汽的干度x定义为 在1千克湿蒸汽中包含x千克饱和蒸汽，而余下的(1-x)千克则为饱为水 。

３．在某一压力下，若饱和水与饱和蒸汽的焓分别为h'和h''，则汽化潜热r= h’’-h’ 。

4．h-s图上垂直线段的长度可表示 定压 过程的热量。

5．当湿饱和蒸汽定压变成干饱和蒸汽时，热力学能将 增大 。

6．在某一压力下，由饱和水变为饱和蒸汽时，温度不变 、焓 增大 、熵增大 。

7．p=30bar的湿蒸气v=0.054m/Kg，由水蒸汽表查得v'=0.0012163m/Kg ，v''=0.06662m/Kg，其干度应为x= 0.807 。

8．在一定压力下湿蒸气的焓为hx，从蒸汽表中查得h'和h''值，其干度x= (hx-h’)/( h’’-h’) 。

3

3

3

2

9．在一定压力下，湿蒸汽的干度为x，若从蒸汽表中查得v' 和v''，则该湿蒸汽的比容vx = (1-x)v’+xv’’ 。

10．汽化潜热r的意义是 在定压下使1Kg饱和液体汽化为饱和蒸汽所需的热量 ，其数值r= h’’-h’或Ts(S’’-S’) 。

11．在水的定压加热、汽化过程的Ｔ－Ｓ图上，下界限线的左侧为 未饱和水 区，上界限线的右侧为 过热蒸汽 区，两界限线之间则为 水汽共存的湿蒸汽 区。 12．若饱和水焓h'，干饱和蒸汽焓为h''，干度为x的湿饱和蒸汽焓为 xh’’+(1-x)h’ 。

13．在饱和水定压加热成为饱和蒸汽时，干度 增加 ，温度 不变 。 14．把过冷水定压加热到饱和水时温度 升高 ，熵 增加 。 15．在水的定压加热过程中，内能 增加 ，焓 增加 。

16．水的三相点温度是 273.16K 或 0.01℃ 。 17．饱和水的干度等于 0 ，干饱和蒸汽的干度等于 1 。

18．在饱和水定压加热汽化为干饱和蒸汽的过程中，其温度是 不变的 。 第八章

1．空气流过渐缩喷管，初压一定，背压逐渐下降，当流量达到最大值时，出口压力是初压的 0.528 。

2．气流通过扩压管时，压力 升高 ，流速 降低 ，若来流马赫数M>1， 管道截面应为 渐缩 形状。

3．空气流过缩放喷管，在喉部流速为 当地音速 ，压力为 临界压力 ，后者为初压的 0.528 。

４．工质经绝热节流后，压力 降低 ，熵 增大 ，焓 不变 。 5．当亚音速气流流经渐缩形喷管时，其出口的气流马赫数只能是 ≤1 。 ６．亚音速空气流经渐缩喷管，入口处气流P1=5bar， 若要求出口截面上气流达到当地音速(即M2=1)，则要求背压值P0 ≤0.528×5(=2.64bar) 。

7．工质稳定流经喷管或扩压管时，不对设备作功，略去位能差和热交换量，其动能变化量

12(C2-C12)= h1-h2 。 28．气体在绝热管道中流动时，若流速增加，则焓 降低 。

9．对于渐缩喷管，如果初压一定，当背压低于临界压力时，该喷管的出口速度 达到音速 。

10．理想气体稳定流过渐缩喷管，背压等于临界压力，若降低背压，则喷管的出口压力将 不变 。

11．当来流气流为超音速时，为了提高气流的压力，应选用 渐缩 形扩压管。

12．理想气体稳定地流过渐缩喷管时，背压低于临界压力，若提高初压，则喷管出口压力将 提高 。

?1P2KK2KP1v1[1?()]的适用条件是 可逆过13．喷管出口速度的计算公式C2=

K?1P1程，理想气体，定比热 。

14．在管内稳定的绝热流动过程中，若不计位能，则任一截面上的焓与动能之和 保持不变 。 第九章

1．对于活塞式压气机，当初态和压缩过程的多变指数都给定时，若增压比提高，则耗功 增加 。

2．若压缩同量的气体至同样的增压比，有余隙容积时的耗功与无余隙容积时的耗功 相

同 。

3．当活塞式压气机的余隙容积比和多变指数一定时，增压比越大， 容积效率 越低 。 ４．活塞式压气机采用两级压缩级间冷却时，最有利的中间压力是 使两个气缸中所消耗的总功为最少的压力。

５．活塞式压气机余隙容积的存在，对压缩定量的气体所消耗的功 无影响 ，使容积效率 降低 。

6．活塞式压气机的容积效率定义为 有效吸气容积与气缸排量之比 。

7．活塞式压气机的压缩过程可有三种情况，分别为 定温 压缩 、 绝热 压缩和 多变(1

8．活塞式压气机，当初态和增压比一定时， 定温压缩 过程耗功最少， 绝热压缩 过程耗功最多。

9．采用两级压缩、级间冷却的活塞式压气机，为使消耗的总功最少，中间压力应满足 各级增压比相同 。

10．多级压缩和级间冷却的主要目的是 节省耗功、限制压缩终温、提高容积效率 。

11．当初态和增压比相同时，活塞式压气机采用二级压缩，级间冷却比不分级压缩的耗功 减少 。

12．活塞式压气机，当初态和增压比一定时，随着多变指数n减小， 压缩的耗功 减小 。

13．在活塞式压气机中，当余隙容积比和多变指数n一定时，随增压比增大，其容积效率 变小 。

14．当初态和增压比相同时，活塞式压气机在定温、多变、绝热三种压缩方式中， 定温 压缩的耗功最小， 绝热 压缩的温升最大。

15．对单级活塞式压缩机，随着压缩过程的多变指数n增大， 气体的放热量 减小 。 16．对单级活塞式压缩机，随着压缩过程的多变指数n增大， 压缩后气体的终温 提高 。

第十章

1．活塞式内燃机混合加热理想循环的特性参数有 压缩比ε、定容升压比λ、预胀比ρ 。 2．内燃机定容加热理想循环的压缩比愈高，其热效率 愈高 。

．在初态、压缩比、吸热量相同的条件下，内燃机的定容加热理想循环的热效率比定压加热理想循环的热效率 高 。

3．在初态、压缩比、吸热量相同的条件下，内燃机的定容加热理想循环的热效率 等于 定压加热理想循环的热效率。

４． 内燃机混合加热理想循环的热效率随压缩比ε和定容升压比λ的增大而 增大 。 ５．在内燃机定容加热理想循环中，空气自T2=680K被加热至1600K，设比热为定值，该循环的平均吸热温度为 1075K 。

6．按燃料着火的方式不同，内燃机可分为点燃式 （如汽油机）与 压燃式 （如柴油机）两类。

7．在内燃机理想循环中，初始温度t1=27℃，压缩比ε=10 ， 压缩后的温度t2= 480 ℃。 8．内燃机的压缩比ε是指 压缩过程的初态比容与其终态比容之比 ，ε越大，热效率ηt越 大 。

9．提高内燃机混合加热理想循环热效率的途径是 提高ε，λ，降低ρ 。

10．内燃机的奥图(Otto)循环是 定容 加热方式循环，狄塞尔(Diesel)循环是 定压 加热方式循环。

11．活塞式内燃机定容加热理想循环，热效率表达式为 ?t?1?12．汽油机理想循环是 定容 加热方式循环。

13．若压缩比减小，则活塞式内燃机定容加热理想循环热效率将 减小 。

14．活塞式内燃机混合加热理想循环包括 定容加热 和 定压加热 两个吸热过程。

15．活塞式内燃机混合加热理想循环的热效率η两者的增大而增大，随 预胀比ρ 的增大而减小。

16．燃气轮机装置定压加热理想循环的加热过程，温度自T2升至T3，设比热为定值，该循环的平均吸热温度为 (T3-T2)/ln(T3/T2) 。

17．提高燃气轮机装置循环功的主要方向是 提高进入燃气轮机燃气初温T3 。 18．燃气轮机装置定压加热理想循环的热效率只取决于 循环增压比 。 19．燃气轮机装置循环净功等于 燃气轮机 作功与压气机 耗功之差。 20．燃气轮机装置定压加热理想循环热效率表达式为 ?t?1?t

1?K?1 。

随 压缩比ε 和 定容升压比λ

1?K?1K 。

21．对于燃气轮机装置定压加热理想循环，当进气状态不变时，若压气机的出口温度升高，则该循环的热效率将 提高 。 第十一章

1．当初温和背压不变时，若提高初压， 则蒸汽动力装置朗肯循环的热效率和乏汽的干度将分别 提高和降低 。

2．当初压和背压不变时，若提高初温， 则蒸汽动力装置朗肯循环的热效率将 提高 。

3．当初温和初压不变时，若降低背压，则蒸汽动力装置朗肯循环的热效率将 提高 。 4．对于蒸汽动力装置的朗肯循环，在相同的初压和背压下，若提高新汽的温度，则热效率 提高 ，汽轮机中的膨胀终态干度 增大 。

５．对于蒸汽动力装置的朗肯循环，在相同的初温和背压下，若提高初压，则乏汽的干度将 降低 。

6．当忽略水泵功时，朗肯循环热效率的近似式 ηt=(h1-h2)/(h1-h2’) 。

7．在朗肯循环中，若泵入锅炉的未饱和水的焓和熵为h4、s4， 流出过热器的过热蒸汽的焓和熵为h1、s1，则该循环的平均吸热温度T1= (h1-h4)/(s1-s4) 。 8．影响蒸汽动力装置朗肯循环热效率的蒸汽参数是 P1、t1、P2 。

9．对蒸汽动力装置循环，在相同的初温和初压下，若提高背压，则循环热效率将 降低 ，膨胀终态干度将 增大 。

10．蒸汽动力装置循环净功等于 汽轮机作功 和 给水泵耗功 之差。 第十二章

1．对于压缩空气制冷循环，在制冷量相同的条件下，有回热时的增压比比无回热时的增压比小得多 。

2．对于逆向卡诺循环，在一定的环境温度下，冷藏库中的温度愈低，制冷系数 愈小 。 3．压缩蒸汽制冷循环中，工质进、出压缩机时的焓分别为h1、h2， 进入蒸发器时为h5，则制冷系数ε= (h1-h5)/(h2-h1) ，制冷量q2= h1-h5 。

4．用压缩蒸汽制冷循环供暖，工质进、出压缩机时的焓为h1、h2，工质流出冷凝器时的焓为h4，则热泵系数ε'= (h2-h4)/(h2-h1) ，耗功W0= h2-h1 。

5．制冷循环中，低温热源失热q2，外界对系统作循环功w0，高温热源得热q1，则制冷循环的制冷系数 ε=q2/(q1-q2) 。

6．压缩蒸汽制冷循环中，提高制冷系数ε的方法是 提高蒸发温度，降低冷凝温度 。 7．压缩空气制冷循环的制冷系数随着循环增压比增大而 减小 。

二选择题

第一章 1、B；2、D 第二章 1、C；2、C 第三章

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