锅炉课程设计(4)

效系数 19 屏、炉交界面 的污染系数 ξyc βξsl（β取0.98） 0.441 20 屏、炉交界面 的角系数 Xyc 取用 1.000 屏、炉交界面 21 的热有效系ψyc ξycXyc 0.441 数 燃烧孔及门22 孔的热有效ψr 未敷设水冷壁 0.000 系数 23 平均热有效ψpj （ψslA+ψyc*A2+ψr*Ayc)/A1 系数 其中A=Aq+2Ac+Ah+Ald-Ayc 0.437 24 炉膛有效辐射层厚度 s m 查表3-1炉膛结构数据 5.466 25 炉膛内压力 p MPa 0.100 26 水蒸汽容积份额 rH2O 查表2-9烟气特征表 0.099 27 三原子气体容积份额 r 查表2-9烟气特征表 0.237 三原子气体28 辐 kq 1/(m2MPa) 10.2*（（0.78+1.6rH20）/sqr(10.2 3.486 射减弱系数 rps)-0.1)*(1-0.37 T1\29 烟气质量飞灰浓度 μy kg/kg 查表2-9烟气特征表 0.014 30 灰粒平均直径 dh μm 查附录B-1筒式钢球磨球机 （通常取13μm) 13.000 31 灰粒辐射减弱系数 kh 1/(m2MPa) 55900/POUWER(T1\h2,1/3) 注：dh单位为μm 80.295 32 燃料种类修正系数 x1 对高反应的燃料（烟煤、 褐煤、泥煤、页岩、木柴等）x1=0.5 0.500 33 燃烧方法修正系数 x2 对室燃炉x2=0.1 对层燃炉x2=0.03 0.100

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34 煤粉火焰辐射减弱系数 k 1/(m2MPa) kq r+kh μy+10x1 x2 2.414 35 火焰黑度 αh 0.733 36 炉膛黑度 α1 αh/(αh+(1-αh)ψsl) 0.861 炉膛出口烟37 气温度 θ1\℃ 1136.755 (计算值） θ1\θ1\（估）（允许误差±100℃）38 计算误差 △θ ℃ -3.245 39 炉膛出口烟气焓 hyl\kJ/kg 查焓温表，θ1\按计算值 13703.419 40 炉膛有效热辐射热量 kJ/kg θ（Q1-hyl\11024.360 辐射受热面41 平均 qs W/㎡ 121587.729 热负荷 42 炉膛截面热强度 qA W/㎡ Bj3Qr/(3.63AA) 2562408.208 43 炉膛容积热强度 qV W/m3 Bj3Qr/(3.63V1) 158559.658

三、炉膛顶部辐射受热面及工质焓增的计算见下表3-10.

炉膛顶部辐射受热面及工质焓增的计算表3-10 序号 名称 符号 单位 公式 结果 01 顶棚管径 d mm 38.000 02 节距 S mm 47.500 03 排数 n 158.000 04 顶棚管角系数 x 查《标准》线算图1（ 即附录A-1) 0.980 05 顶棚面积 Ald m2 32.110 06 蒸汽流通面积 Alt m2 158*(3.14*0.032)/4 0.112 第 15 页

07 08 09 10 11 12 13 14 炉膛顶棚热负荷分 配不均匀系数 炉膛顶棚总辐射 吸热量 减温水总流量 炉膛顶棚蒸汽流量 炉膛顶棚蒸汽焓增 炉膛顶棚进口蒸汽焓 炉膛顶棚出口蒸汽焓 炉膛顶棚出口蒸汽 温度 ηh kJ/kg kg/h kg/h kJ/kg 查《标准》线算图11 （即附录A-6)(对本炉型： x=h/H0=H0/H0=23938/2393) 3.6*ηh*qs*Ald/Bj 先估后校 D-Djw Qld/Dld 0.670 9416886.937 8000.000 212000.000 44.419 2719.038 2763.457 345.999 Qld Djw Dld △hld hld′ hld\查附录B-6、B-7 kJ/kg 注：蒸汽参数——汽包压力对应的干饱和蒸汽 kJ/kg ℃ hld′+△hld 查附录B中水和水蒸气性质表按计算负荷下汽包压力 tld\ p= 10.98 MPa(查表1-6)

第四章 对流受热面的热力计算

一、对流受热面计算步骤：

1、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。

2、根据出口烟焓，通过Qd=θ(hy′-hy\+△α holk)计算对流传热量。

3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。 4、计算平均对流传热温差。

5、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。 6、计算工质侧对流放热系数。 7、计算管壁污染层温度。

8、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。

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9、计算对流放热系数K。

10、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温，重复上述计算。 屏式过热器热力计算：

二、屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：

1、 在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射； 2、 屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时 往往是未知数；

3、 屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参 数不同于一般对流受热面。如利用系数、传热系数等。

4、若屏进出口工质参数均为未知数，需要在过热器系统中分级定温，然后计算另一端的工质参数。

5、进行屏的热力计算时，应注意混合式减温器对屏入口工质参数的影响。 屏的具体热力计算过程见下表4-6。

序号 名称 符号 θP′ hyp′ θP\ 屏的热力计算表4-6 单位 公式 查表3-9炉膛校核热力计算即 ℃ 炉膛出口烟气温度θ1\kJ/kg ℃ 查表3-9炉膛校核热力计算 即炉膛出口烟气焓hyl\先估后校 结果 1140.000 13703.419 909.000 01 烟气进屏温度 02 烟气进屏焓 03 烟气出屏温度 第 17 页

04 烟气出屏焓 hyp\θpj kJ/kg ℃ kJ/kg kJ/kg θ查焓温表 (θp'+θp\先估后校 *（hyp'-hyp\Δ10698.892 1024.500 450.000 2538.296 05 烟气平均温度 屏区附加受热06 面对流吸热量 屏的对流吸热07 量 炉膛与屏互相08 换热系数 炉膛出口窗的09 沿高度的热负荷分配系数 炉膛出口烟窗10 辐射屏区的炉膛辐射热量 11 屏间烟气有效负荷层厚度 β α*holk)-查附录A-15 查《标准》线算图11（即附录A-6） x=h/H0=H1/H0=19846/23938 0.980 0.820 ηyc kJ/kg β*ηyc*θ*(Q1-hyp′)*Ach′/Alz 860.959 s m MPa 查表4-5屏的结构数据表 0.779 0.100 12 屏间烟气压力 水蒸气容积份13 额 三原子气体辐14 射减弱系数 三原子气体和15 水蒸气容积总份额 16 17 灰粒的辐射较弱系数 p rHO 2查表2-9烟气特性表 10.2*（(（0.78+1.6*rH2O）/ 0.099 kq 1/(m2MPa) sqrt(10.2*r*p*s))-0.1)*(1-0.37*Tpj/1000 查表2-9烟气特性表 55900/power((θpj+273)^2*dh^2, 1/3) 注：dh单位为μ 查表2-9烟气特性表 kq*r+kh*μy 10.937 r 0.237 kh μy k a x ξr 1/(m2MPa) 1/(m2MPa) 84.992 0.014 3.743 0.253 0.140 0.500 烟气质量飞灰浓度 烟气的辐射减18 弱系数 19 屏区烟气黑度 屏进口出口的角系数 21 燃料种类修正20

sqrt((L/s1)^2+1)-L/s1

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