高层办公楼设计正式的计算书 - 图文(8)

大庆石油学院本科生毕业设计（论文）

a)恒载作用下 b)活载作用下

图2-13 竖向荷载作用下框架弯矩图 （KN.m）

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大庆石油学院本科生毕业设计（论文） 表2-25 恒载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)

荷栽引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力 层CE跨 EF跨 CE跨 EF跨 CE跨 EF跨 C柱 E柱 次 VC=VE VE=VF VC=-VE VE=VF VC VE VE=VF N顶 N底 N顶 N底 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 95.4 14.56 -0.61 107 11.31 -0.57 107 11.31 -0.57 107 11.31 -0.57 111 11.31 -0.58 111 11.31 -0.58 111 11.31 -0.58 111 11.31 -0.58 123 11.95 123 11.95 -0.6 -0.6 0 94.78 96 14.6 357.02 389.69 11.3 709.28 741.95 347.31 379.98 729.75 762.42 0 106.93 108.07 0 106.93 108.07 0 106.93 108.07 0 110.77 111.93 0 110.77 111.93 0 110.77 111.93 0 110.77 111.93 0 122.48 123.68 0 122.48 123.68 11.3 1061.5 1094.2 1112.19 1144.86 11.3 1413.8 1446.5 1494.63 1527.30 11.3 1776.8 1815.1 1888.24 1926.58 11.3 2145.5 2183.8 2287.52 2325.86 11.3 2514.2 2552.5 2686.81 2725.15 11.3 2882.8 2921.2 3086.09 3124.43 12 3299.1 3351.6 3519.49 3572.04 12 3729.5 3802.3 3967.10 4039.86

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表2-26 活载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)

层CE跨 次 VC=VE 9 8 7 6 5 4 3 2 1 荷栽引起剪力 EF跨 VE=VF 3.92(0.39) 3.92 3.92 3.92 3.92 3.92 3.92 3.92 3.92 26.46 26.46 26.46 26.46 26.46 26.46 26.46 26.46 26.46 CE跨 VC=-VE (0.03)-0.45 -0.24 -0.26 -0.23 -0.22 -0.21 -0.21 -0.2 -0.27 3.92 (-0.41)-0.26 弯矩引起剪力 EF跨 VE=VF VC 0 26.01(2.603) 0 26.2(26.05) 0 0 0 0 0 0 0 0 26.22 26.2 26.23 26.24 26.25 26.25 26.26 26.19 CE跨 VE 26.91(2.57) 26.72(26.87) 26.7 26.72 26.69 26.68 26.67 26.67 26.66 26.73 总剪力 EF跨 VE=VF 3.92(0.39) C柱 N顶=N底 61.29(6.131) 3.92 122.77(67.461) 3.92 184.27(128.961) 3.92 245.75(190.441) 3.92 307.26(251.951) 3.92 368.78(313.471) 3.92 430.31(375.001) 3.92 491.84(436.531) 3.92 553.38(498.071) 3.92 614.85(559.541) 柱轴力 E柱 N顶=N底 85.71(8.448) 167.31(94.118) 248.89(179.618) 330.49(265.138) 412.06(350.628) 493.62(436.108) 575.17(521.578) 656.72(607.048) 738.26(692.508) 819.87(778.038) 10 26.46(2.6) 注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（0.30kN/㎡），其它楼面作用活荷载（2.0kN/㎡）对应的内力。38

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2.11.2 横向框架内力组合 2.11.3 结构抗震等级

结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素确定。查《建筑抗震设计规范》可知，本工程的框架为二级抗震等级。

2.11.4 框架梁内力组合

对结构设计不起控制作用的内力组合不予考虑。各层梁的内力组合见表2-27，表中SGK，SQK两列中的梁端弯矩M 为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。

本工程考虑四种内力组合，即

①恒载+活载： 1.2SGK+1.4 SQK 1.35SGK+1.4×0.7SQK ②恒载+活载+风载： 1.2SGK+1.4SQK+1.4×1.0SWK

③对于有地震作用组合的基本工况对于所有高层建筑 1.2SGK+1.3SEK ?RE为承载力抗震调整系数，梁取0.75；轴压比小于0.15的柱取0.75；大于取0.8；剪力取0.85。

下面以第一层CE跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的计算的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合及梁上荷载设计值，有平衡条件确定。

设x为最大弯矩距离左支座的距离，?=2.1/8.4=0.25中梁上荷载设计值为：

q1=1.2×17.334=20.8kN/m； q2=1.2×(15.96+0.5×8.4)=24.192kN/m 左震：VC = - (MC+ME)/l+1/2×q1l+(1-?)×l/2×q2l

=-(431.64+500.34)/8.4+1/2×20.8×8.4 +(1-2.1/8.4)×8.4/2×24.192 =52.62kN>0

VC-1/2×(2 q1+ q2)?l=52.62 -1/2×(2×20.8+24.192)×2.1/8.4×8.4

= 45.36kN＞0；

即x＞?l， x= (VD+?lq2/2)/ (q1+ q2)=2.39 则Mmax发生在距左支座2.39 m处，因此

Mmax=1.3Mek-1.0MGE=1.3×430.64-(48.55+0.5×10.72)=505.922KN.m

?REMmax=0.75×505.922=379.44 kN?m

右震：VC= (507.35+412.55)/8.4+0.5×20..8×8.4+0.5×(1-2.1/8.4)×8.4×

24.192=273.08kN/m

VC-1/2×(2 q1+ q2)?l=89.42 -1/2×(2×13.44+18.58)×2.1 =203.9>0

即x>?l，x =(273.08+0.5×2.1×24.192)/(20.8+24.192)=6.63<8.4m；

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则Mmax发生在距左支座1.77m处，因此

Mmax=1.3×408.3-(50.78+0.5×11.41)=474.305 kN?m ?REMmax=0.75×474.305= -355.73kN?m 剪力计算：CE净跨ln=8.4-0.7=7.7m

左震：Vbl=52.64 kN，Vbr=380.43kN

l=260.74-26.17×0.425 =249.62kN?m， Mb边Mbr边=-350.34+200.43×0.35=-280.18kN?m

l+r=249.62+280.18=529.8kN?m Mb边Mb边右震： Vbl=380.46 kN，Vbr=-50.64kN

l= -390.12+199.02×0.425 =-305.54 kN?m， Mb边Mbr边=214.77-24.73×0.35=206.11kN?m

l+r=249.62+280.18=529.8kN?m Mb边Mb边VGb=1/2×[19.89×7.7+18.576×（7.7+7.7-2.1×2）/2]=129.05 kN VC =1.2×511.65/7.7+129.05=208.79kN ?REVC =0.85×208.791=177.47kN

VE =1.2×529.8/7.7+129.05=199.05kN

?REVEl=0.85×199.05=169.19kN

同理，可以计算6、11层的荷载作用下的跨间最大正弯矩以及其各种情况的内力组合，具体数值见表2-27。

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