25M3液氯储罐设计(7)

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鞍 座 处 圆 筒 周 向 应 力 圆筒的有效宽度 无加强圈圆筒 在横截面最低无垫板或垫板不起加强作用时 在鞍座 边角处 点处 185.227 bb?1.56R?2?mn?mm ?5??kK5F?-6.09928 ?eb2MPa MPa L/Rm≥8时, F3KF6 ? ???2?64?b2?e2e-321L/Rm<8时, F12KFR6m ?????-52.6744 264?bL?e2e?鞍座垫板宽度W ； 鞍座垫板包角? ??12?b?1.56R?mnMPa 横截面最低点5? 5??处的周向应力 ???e??re?b2-6kKFMPa L/Rm≥8时, 无 加 强 圈 筒 体 垫板起加强作用时 鞍座边角处 ??6?3KF?262? 4??b2??????-321e?re2e?reFMPa 的周向应力 L/Rm<8时, ??6?12KFR6m?2? 24??bL??????-52e?re2e?reFMPa L/Rm≥8时, '3KF6F ?????6?24?b2?鞍座垫板边 e2e-330MPa 缘处圆筒中 的周向应力 L/Rm<8时, 'KFRF126m?????? 624?bL?e2e-60MPa 应力校核 |?| < [? ]= 170 合格 |?| < 1.25[? ]t = 212.5 合格 t 56 MPa

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西南科技大学城市学院 加强圈材料和筒体一样 mm mm 个 mm mm MPa MPa 42 e = 10 d = 430 加强圈参数 有加强圈圆筒 加强圈位于 鞍座平面上 加强圈数量, n = 1 组合总截面积, A0 = 860000 组合截面总惯性矩, I0 = 1.5e12 设计温度下许用应力???R?179 t 在鞍座边角处圆筒的周向应力： CKFReKF47m ??8?7?IA00-8e4 在 鞍 座 边 角 处 ，加 强 圈 内 缘 或 外 缘 表 面 的 周 向 应 力 ： ?8?CKRdF57mFK?8? IA00-8e4横 截 面 最 低 点 的 周 向 应 力 MPa 无垫板时，（ 或 垫 板 不 起 加 强 作 用 ） ?5??kK5F ??eb21.1e7kKF5reMPa 采用垫板时，（垫板起加强作用） ?5???????be?25.7e6加强圈靠近鞍座 在横截上靠近水平中心线的周向应力： ?7?有加强圈圆筒 CKFReKF47m?8? IA00-8e4MPa 在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘 或 外 缘 表 面 的 周 向 应 力 ： MPa CKRdF57mFK8???? 8IA00-8e4 无垫板或垫板不起 加强 作用 KF6L/Rm≥8时, ???F?3 2?64?b2?e2e1e5 无垫板或垫板不起 加强 作用 鞍座边角处点F12KFR6mL/Rm<8时, ?????264?be2L?eMPa 加强圈靠近鞍座 MPa -7e6 MPa 处的周向应力 采用垫板时，（垫板起加强作用） L/Rm≥8时, ???63KF?262?4??b2??????e?re2e?reFF9e4 MPa 采用垫板时，（垫板起加强作用） L/Rm<8时, ???612KFR6m?2?24??bL??????e?re2e?re-6e6 - 31 -

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西南科技大学城市学院 应力校核 |?| < [?]t = 179 合格 |?| < 1.25[?]t = 224 合格 56 MPa 鞍 座 应 力 计 算 水平分力 36292.2 FS?K9F??1?300 Hmin,H?R??s?m?3?N 计算高度 鞍座腹板厚度 鞍座垫板实际宽度 腹板水平应力 腹板水平应力 鞍座垫板有效宽度 mm mm mm mm bo?10 b4?12 12 bminbb,2???r?4无 垫 板 或 垫 板 不 起 加 强 作 用 , ?9?FS?0 HSb0垫板起加强作用, FS ?? ?9Hb?b?S0rre1.2e4MPa 应力判断 ? < 2[? ]sa= 0 9 3MPa 腹由地震、配管轴向水平分力引起的支座轴向弯曲强度计算 板 mm 与圆筒中心至基础表面距离 Hv?1250 筋板 1035 F?0.3?mg?组EE轴向力 合N 截 FFFL?p?E?363475面轴F?Ff 时, 向L弯HHFFFMPa ???L?LV?曲 ?sa?? -1.3e5 AZAL?2Asa2rsa应力 时 FL?Ff?F?FfHFHF?s ????L?LV?saAsaZr??-1.2e5AL?2Asa MPa 由圆筒温差引起的轴向力 Ff?Ff?8916 N fH ???F?F ?saAZsar-8.3588e4MPa MPa 应力判断 ?sa < 1.2[?]sa = -1.25e5 合格

注：带#的材料数据是设计者给定的

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西南科技大学城市学院 3.4 开孔的补强计算与校核

液氯进口管补强计算 接 管: A1, φ57×9 设 计 条 件 计算压力 pc 设计温度 壳体型式 壳体材料 名称及类型 壳体内直径 Di 壳体开孔处名义厚度δn 壳体厚度负偏差 C1 壳体腐蚀裕量 C2 壳体材料许用应力[σ]t 计算单位 计 算 方 法 : GB150-1998 等 面 积 补 强 法, 单 孔 简 图 1.492 50 圆形筒体 16MnR(热轧) 板材 MPa ℃ 壳体开孔处焊接接头系数φ 1 mm mm mm mm MPa mm mm mm 接管材料 名称及类型 补强圈材料名称 补强圈外径 补强圈厚度 2000 14 0 2 170 200 1333 1 2 接管实际外伸长度 接管实际内伸长度 接管焊接接头系数 接管腐蚀裕量 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 接管厚度负偏差 C1t 接管材料许用应力[σ]t 壳体计算厚度δ 补强圈强度削弱系数 frr 开孔直径 d 接管有效外伸长度 h1 20(GB9948) 管材 mm mm mm MPa mm mm MPa mm mm mm mm2 mm2 1.125 137 8.815 0 45.25 20.18 补强圈厚度负偏差 C1r 补强圈许用应力[σ]t 接管计算厚度δt 接管材料强度削弱系数 fr 补强区有效宽度 B 接管有效内伸长度 h2 壳体多余金属面积 A1 补强区内的焊缝面积 A3 开 孔 补 强 计 算 0.214 0.806 91.25 20.18 139.2 36 mm mm mm mm2 mm2 开孔削弱所需的补强面积A 419 接管多余金属面积 A2 310.2 A1+A2+A3=485.4 mm2 ，大于A，不需另加补强。 补强圈面积 A4

mm2 A-(A1+A2+A3) mm2 结论: 补强满足要求,不需另加补强。

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