模板检算(3)

撑钢管按48.3×3.6的钢管取自重，每米取0.0397kN/m。

竖向剪刀撑自重：

GVX={[(4la)2+(4h)2]0.5+[(4lb)2+(4h)2]0.5}×0.0397=(((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5+((4×0.6)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.483kN

D.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算：

T3=H/4.8+1=12.009/4.8+1=3.502

水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。 水平剪刀撑自重：GHX=

T3×2×[(4la)2+(4lb)2]0.5×0.0397=3.502×2×((4×1.2)2+(4×0.6)2)0.5×0.0397=1.492kN

E. 可调托撑：根据规范表3.2.5规定，选用KTC-60型号的可调托撑 可调托撑自重为：GTC=0.0831kN 架体的底座或垫板自重予以忽略。

根据以上统计，架体自重作用于单根立柱的荷载为：

GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.654+0.782+0.483+1.492+0.0831=3.494 kN 1、不考虑风荷载

N=0.9×1.2GZ×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4Q4k×la×lb

=0.9×1.2×3.494×(0.3+(1.1+24)×0.6)×1.2×0.6+0.9×1.4×1×1.2×0.6=42.64kN 允许长细比的验算:?=(h+2a)/i=(1.2+2×0.25)×1000/(1.59×10)=106.918?[?]=150

满足要求

根据?值查规范JGJ130-2011附录A.0.6得到?=0.544

N/(υA)=42.64×1000/(0.544×506)=154.905N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

2、考虑风荷载

风荷载体型系数：

ωk=μsμzω0=1×0.115×0.3=0.035kN/m2

ωs=1.4ωk(h2+lb2)0.5/lb/10=1.4×0.035×(1.22+0.62)0.5/0.6/10=0.011kN/m2

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Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.035×1.2×1.22=0.068kN·m

Nw=0.9×1.2[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+0.9×0.9×1.4[Q4k×la×lb+Mw/lb]

=0.9×1.2×(3.494+0.3+(1.1+24)×0.6)×1.2×0.6+0.9×0.9×1.4×(1×1.2×0.6+0.068/0.6)=15.605kN

Nw/(υA)+Mw/W=15.605×1000/(0.544×424)+0.068×1000/4490=67.671f=205N/mm2

≤

满足要求 七、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N=9.711kN≤[N]=30kN

满足要求

八、斜杆扣件连接强度验算

ωs1为最顶横杆处风荷载产生的斜杆内力，因支模架体搭设完成后，顶部模板迎风面积可以简化为h×la，其中h为侧模高度。故

ωs1=ωk×h×la=0.035×0.25×1.2=0.01kN/m2 n={n≤H/h，n∈Z}=10

自上而下叠加斜杆最下端处最大内力 ∑ωs=ωs1+(n-1)ωs=0.01+(10-1)×0.011=0.108kN ∑ωs≤QC=8.0kN

满足要求 九、架体抗倾覆验算

ωv=1.4ωkh/lb=1.4×1.2×0.035/0.6=0.097kN

仅考虑搭设完成后抗倾覆验算，对于搭设过程中的架体抗倾覆验算采取构造满足：

∑

ωv=nωv=10×0.097=0.966kN

≤

P=(G1k+G3kh)×la×lb=(0.3+1.1×18)×1.2×0.6=14.472kN

满足要求

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