STAADPRO使用统一规定(6)

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(27+29)+1.26(16)

组合序号356——正常操作组合+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载+负X方向风

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(27+29)+1.26(17)

组合序号357——正常操作组合+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载+正Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(27+29)+1.26(18)

组合序号358——正常操作组合+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载+负Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(27+29)+1.26(19)

组合序号359——正常操作组合+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.2(28+30)

组合序号360——正常操作组合+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+正X方向风

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(28+30)+1.26(16)

组合序号361——正常操作组合+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+负X方向风

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(28+30)+1.26(17)

组合序号362——正常操作组合+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+正Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(28+30)+1.26(18)

组合序号363——正常操作组合+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+负Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+1.2(5+8+12+13+14+15)+0.65(10)+1.08(28+30)+1.26(19)

9.8 当检修工况下，采用该吊车来起吊时，增加以下组合：

组合序号364——检修荷载+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载

1.2(1+2+3+4+7)+0.975(10)+1.1(11)+1.2(27+29)

组合序号365——检修荷载+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载+正X方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(27+29)+1.26C(16)

组合序号366——检修荷载+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载+负X方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(27+29)+1.26C(17)

组合序号367——检修荷载+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载+正Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(27+29)+1.26C(18)

组合序号368——检修荷载+最大轮压产生的竖向荷载+左方向吊车横向水平荷载+负Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(27+29)+1.26C(19)

组合序号369——检修荷载+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载

1.2(1+2+3+4+7)+0.975(10)+1.1(11)+1.2(28+30)

组合序号370——检修荷载+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+正X方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(28+30)+1.26C(16)

组合序号371——检修荷载+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+负X方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(28+30)+1.26C(17)

组合序号372——检修荷载+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+正Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(28+30)+1.26C(18)

Staadpro学习资料

组合序号373——检修荷载+最小轮压产生的竖向荷载+右方向吊车横向水平荷载+负Z方向风

1.2(1+2+3+4+7)+0.88(10)+1.1(11)+1.08(28+30)+1.26C(19)

附录A 基本风压值增大系数确定依据

（资料性附录）

根据美国建筑和结构最小荷载设计规范（ASCE-7-95，并参阅ANSI A58.1-1982），从ASCE7-95图Fig.C6-1曲线中：

当t=3秒查得V3/V3600=1.54

t=600秒查得V600/V3600=1.06

V36003.54VV3600=VV600=1=1.45 1.06V3600

2 2根据以往多年通用的基本风压值计算公式，W0 = V0/1600, 可知基本风压和风速V0成正比，故

得此增大系数

23 WW600=1.45=2.11

此增大系数偏大，根据以往工程实际经验，经综合考虑后建议取1.46增大系数，这是考虑到由于美国测风速是按三秒钟瞬时最大风速，相当于时距为30秒~60秒的平均最大风速来确定其基本风压值，按以下推导：

t=30秒查得V30/V3600=1.32

t=60秒查得V60/V3600=1.24

6030.32.24 VV600=1=1.25 VV600=1=1.17 1.061.06

22W60=1.25=1.56 W=1.17=1.37 ，故取其平均值为1.46。 600W30W600

根据以上分析计算后，按中国测风速按周期为50年一遇10分钟平均最大风速时，比美国按周期50年一遇三秒钟瞬时最大风速所得的基本风压值偏低，应乘以以下增大系数1.46。

附录B 地震分区系数参考资料

（资料性附录）

地震分区系数（按1994版UBC规范）

注：1. 相当中国设防烈度8°时，地震分区系数Z可取其平均值0.25。

2. 本表系数仅适用于国内工程，国外工程应做更详细的曲线比较，以便确定应采取的设计原则。

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