现浇箱梁施工方案（2012.2.7定稿）(8)

（1）横向方木强度检算

q 次楞方木100×100 次楞方木计算模型图

q=1.4×（22.3+6.4+2）×0.2+1.4×（2.5+2+2）×0.2=10.42KN/m M= qL/10=10.42×0.6/10=0.38KN?m 53

22

W=1/6×B×H=1/6×100×100=1.67×10mm σ=M/W=2.3MPa<[σ0] =10.8MPa

故横向方木的强度满足要求。 式中：[σ0] =10.8MPa；

W——方木截面抵抗矩； M——方木所受弯矩；

（2）横向方木刚度检算

q=1.4×(22.3+6.4+2)×0.2=8.6KN?m

f=ql4/150EI=8.6×6004/(150×9×103×8330000) =0.099mm<[f]=600/400=1.5mm

式中：w——方木挠度； 结论：横向方木满足刚度要求。 7.6.3、纵向方木强度和刚度检算

E=9×10MPa， I=1/12×100×150=2.81×10mm。

支架中采用100×150mm纵向方木，检算时按三跨连续梁计算。

主楞方木计算模型

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3

7

4

3

2

2

q 主楞方木100×150

（1）纵向方木强度检算

q=1.4×（22.3+6.4+2）×0.6 +1.4×（2.5+2+2）×0.6=31.25KN/m M= qL2/10=31.25×0.92/10=2.53KN?m W=1/6×B×H2=1/6×100×150=3.75×105mm σ=M/W=6.75MPa<[σ0] =10.8MPa

式中：[σ0] =10.8MPa；

W——方木截面抵抗矩； M——方木所受弯矩；

（2）纵向方木刚度检算

q=1.4×(22.3+6.4+2)×0.6=25.79 KN?m f=ql4/150EI=25.79×9004/(150×9×103×

8330000)

=1.5mm<[f]=900/400=2.25mm

式中：w——方木挠度； 7.6.4、立杆强度及稳定性检算

单根立杆受力N=52.08×0.6×0.9=28.12KN （1）立杆强度检算

NA1NA1??f?2

3

?28.12kN424mm2钢管立杆计算模型图

?66.32MPa??f??140MPa

?2.1?1.3

k?A1?fN??14066.32式中：安全系数k?1.3；支架钢管设计抗压强度

[f]?140MPa；钢管有效截面积A1?424mm2。

（2）立杆稳定性检算

N??1A1?f?

2N?28.12kN??1A1?f???1?424mm?140MPa?1?0.4734

??hi?1201.595?75.24?802???20???1.02?0.55??100???0.52?0.47

结论：立杆满足强度及稳定性要求。 7.7、地基承载力 30cm厚砼垫层自重 W砼垫层=7.5KN/M2 换填层顶面的压力

P=（66.7+7.5）=74.2KN/M（根据地基承载力计算书碎石垫层顶面的压力为66.7KN/m2）

取安全系数K=2 换填后的地基承载力 [σ]=2P=148KPa

换填地基处理后的地基承载力最小值不应小于148 KPa，经现场实测换填后地基承载力为276 KPa。

附件：基础承载力检测报告

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