报监理大体积混凝土施工方案(2)

大体积混凝土施工方案

机，一台ZL50装载机配合上料，4台8m3搅拌车运输混凝土到工地，采用一台混凝土输送泵或混凝土汽车泵输送混凝土入模。

第二章

2.1 施工顺序

工程的施工顺序如下：

主要施工方法及措施

测量定位 → 土方开挖 → 垫层支模 →浇筑垫层混凝土 → 定位、弹线 → 绑扎底板下层钢筋 → 骨架焊接 → 绑扎上层钢筋、柱插筋 → 支模 → 测温孔布置 → 验收 →混凝土浇注 → 混凝土养护 → 模板拆模 → 混凝土隐蔽验收 → 土方回填。

2.2 测量控制

采用全站仪轴线定位，带测微器的水准仪和钢尺控制标高。

1#机组主厂房地下结构基础垫层浇注完成后，采用全场控制的D29和K16两个控制点，进行1#机组主厂房地下结构轴线定位，并在1#机组主厂房四周设3003300钢板的永久控制点辅助进行控制网的控制。垫层混凝土浇筑后，用全站仪从永久控制点引至基础，测出基础的中心线等，并经过复查无误后开始下道工序的施工。

2.3 大体积混凝土准备工作

混凝土浇注前，混凝土原材料必须经过检测，检测合格后方能用于施工中。原材料检验需要出具材料复检报告。试验室根据原材料复检报告配出混凝土配合，混凝土配合比在施工过程中，试验人员对配合比根据浇注混凝土前和浇注混凝土过程中进行调整。1）混凝土每拌制100盘且不超过100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于1次。 2）每工作班拌制的同配合比的混凝土不足100盘取样不得少于1次。

3）当一次连续浇筑超过1000m3，同一配合比的混凝土每200m3取样不得少于1次。 4）大体积混凝土设混凝土测温管，浇注混凝土后开始测温，开始3天时间每4小时测温一次，第4天开始每8小时测温一次。

2.4 混凝土浇筑

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大体积混凝土施工方案

1） 人员和机械配备

因混凝土浇筑面积、厚度较大，一次浇筑混凝土量多，必需提前做好各项准备工作，确保施工质量。

1 大体积混凝土浇筑时，采用1台混凝土输送泵车或汽车泵输送。在混凝土输○

送管出料口处配备5台ZN50型振动棒，5台施工，另备用3台振动棒。

2 每台振动棒固定2名振捣人员；每根泵管固定4名负责接管、拆管的人员，4○

名负责脚手架的拆除和搬运的人员；现场安排2名管理人员值班。所有人员均按两班制配备。

2） 基础部分

1 混凝土采用斜面分层的后退方法施工，两个混凝土下料点分别布置在底板纵○

向轴线两侧，在浇筑过程中左右摆动输送管，均匀对称下料。应遵循“同时浇捣、一个坡度、薄层循序后退、一次到顶”的浇筑方法，以缩小混凝土暴露面，加大浇筑强度以缩短浇筑时间，防止产生浇筑冷缝，提高混凝土质量。

2 在混凝土浇筑时，沿混凝土斜面从上至下分层振捣。振捣重点控制两点，即○

混凝土流淌的最近点和最远点，振捣点振捣时不能漏振，尽可能采用二次振捣工艺，以提高混凝土的密实度。

3 频振捣棒要垂直插入，快插慢拔，插点交错均匀布置，间距控制在○

500mm

以内，振动棒距离侧模不得小于200mm。在振捣上一层混凝土时，应插入下一层5cm，以消除两层间的接缝，同时在振捣上层混凝土时以表面呈水平并出现水泥浆及不再出现气泡，不再明显沉落为度，振捣时间过短，混凝土不易振实，如果时间过长，则容易引起离析。

4 混凝土浇筑达到设计标高后用刮尺刮平，用木搓搓平压实。在混凝土初凝后○

至终凝前时间段内，用铁抹对混凝土表面进行抹平压光3遍，防止混凝土表面出现干缩裂缝。

3） 厚度较大结构的泌水处理

大流动性混凝土在浇捣、振捣过程中，上涌的泌水和浮浆顺混凝土坡面下流到底部。由于混凝土的连续浇捣施工，使泌水随着混凝土浇捣向前推进被赶至模板顶端。当混凝

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土大坡面的坡脚接近顶端模板时，改变混凝土浇捣方向，即从顶端往回浇捣，与原斜坡相交成一个集水坑，另外有意识地加强两侧模板处的混凝土浇捣强度，这样集水坑逐步在中间缩成水潭，用软轴泵及时排除。采用这种方法可排除产生的泌水。

第三章

3.1 总体作业方案

3.1.1 混凝土整体泵送：

作业方法和工艺要求

本次混凝土浇注采用我公司搅拌站自行生产泵送混凝土或购买商品泵送混凝土相结合的施工方案。自行生产混凝土采用固定泵直接通过泵送管输送至混凝土浇注点，商品混凝土采用混凝土搅拌车运送，泵车现场泵送方案。

3.1.2 施工工艺：

基础钢筋连接主要采用闪光对焊或机械连接；基础施工采用木模板，支模架采用钢管辅以对拉螺栓的支模架体系，重点放在模板加固；混凝土浇筑采用固定泵送混凝土和汽车泵送混凝土相结合，一次浇筑结束，不留置施工缝，重点在于混凝土入仓量的控制及温度控制和养护，混凝土浇筑温控按照大体积混凝土施工温度控制方法进行控制。

3.2 大体积混凝土裂缝控制计算

大体积混凝土裂缝控制计算按照绝热温升来进行计算，决定在自然养护的情况下是否能够达到裂缝控制的效果。

混凝土最终绝热温升（℃） Th=（mcQ）/（c3p）

1混凝土龄期（t）时的绝热温升值计算 ○

Tt=（mcQ）3(1-e-mt)/（c3p）

式中：Tt―-混凝土浇筑一段时间t，混凝土的绝热温升值（℃）； mc―-每立方米混凝土水泥用量（Kg/m3）； Q―-水泥水化热量（J/Kg）；

C―-混凝土的比热，取0.96（J/Kg2k）；

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p―-混凝土的质量密度，取2400KG//m； e―-常数，为2.718

m―-与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，取0.34 t―-混凝土浇筑后至计算时的天数（d）

2混凝土龄期t时的内部实际最高温度（T=10℃，降温系数ζ○

j

3

查表）计算：

Tmax(t)= Tj+ T12ζ

3混凝土龄期t时的表面温度计算： ○

Tb(t)= Tq+43h’(H-h’)2△T(t)/H2

式中：Tq—龄期t时，大气平均温度，取10℃；

H—混凝土的计算厚度（m），H= h+2 h’=1.8+230.48=2.76m h’—混凝土的虚厚度，h’=kλ/β＝0.66632.33/1.84＝0.48； h―混凝土的实际厚度，h=1.8m λ－混凝土的导热系数，取2.33W/m2k k－计算折算系数，取0.666 β－模板及导流层的传热系数 β＝1/[Σ（δ1/λ）+1/βg] δ

i

–各种保温材料的厚度（m）；

λi-各种保温材料的导热系数； βg-空气层传热系数，取23W/m22K；

△T(t) –龄期t时，混凝土内部最高温度与外界气温之差； △T(t)= Tmax(t)- Tq ；

4龄期t时混凝土表面温度Tb(t)与混凝土内部最高温度T○

△T’t= Tmax(t)- Tb(t) ；

5龄期t时，混凝土表面温度Tb(t)与大气温度Tq的温差计算 ○

△T’’t= Tb(t) – Tq ； 2.混凝土温度应力计算

1各龄期混凝土收缩变形值计算 ○

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max(t)

的温差计算。

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ζy(t)= ζ

y

0

(1-e-0.01t)3M13M2 3 M32222223Mn

式中： ζζ

y(t)—各龄期（d）混凝土的收缩变形； y0

—混凝土在标准条件下的极限收缩值，取3.24310-4/℃。

考虑混凝土收缩变形不同条件影响后的修正系数 M1=1.25 M6=0.95 M7=0.74 M10=0.76

M2、M3、M4、M5、M8 、M9取1.0。 2各龄期混凝土收缩当量温差计算 ○Ty(t) =ζ

y(t)/α

式中：α—混凝土线膨胀系数，取1310-5； 3混凝土的最大综合温度差计算 ○

△T= T0 +2 T(t) /3+ T(t) – Th 式中：

T0 –混凝土的入模温度℃；

Th –混凝土浇筑后达到稳定的温度，取13.8℃； 4混凝土各龄期弹性模量计算 ○

E(t)=Ee(1-e-0.09t)

5混凝土的温度收缩应力计算： ○

δ=-[E（t）2α2△T]3S(t)3R/(1-v) 式中：

v—混凝土的泊松比，取0.15； R—混凝土的外约束稀疏，取0.25 S(t)—考虑徐变影响的松弛系数。

根据以上公式计算得大体积混凝土内部实际最高温度值与外界气温之间的差值,以

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