2011单层工业厂房毕业设计计算书(6)

柱顶处的横向水平地震作用即为：F1?FEK?33.00kN 计算吊车梁面标高处由吊车桥架引起的横向水平地震作用

(G1+G2)/4(G1+G2)/41000500060001/61G（G1?G2）13161cr?4(1?6)?4?(1?6)?92.17kN

Fcr??Hcr1GcrH?0.025?92.17?10.513.8?1.75kN

排架地震作用效应计算

（1）柱顶横向水平地震作用下的排架地震效应 ηA=ηB=0.5

VA?VF?0.5?33.00?16.50kN

地震效应图如下所示

16.516.516.564.3564.3564.3564.35227.7227.7227.7227.716.516.516.5AM图FAV图F（2）吊车地震作用下的排架地震作用效应的计算简图如图所示，吊车地震作用分别由排架左右两柱共同承受 A柱

yH?3?0.77

u3.9由n=0.08，?=0.28得到

16.516.5当

yHu2-2.4???（?0.8时

C5??0.4）n?0.55 132[1??(-1)]n330.112当

yHu2-2.1???（?0.7时

0.243n1nC5?2[1??(3?0.1）?0.59

-1)]插入法得到

C5?0.59?0.070.1?0.04?0.562

RA??Fcr?C5?1.75?0.562??0.99KN

F柱和A柱相同，RF?RA??1.83KN R?RA?RF??3.66kN

将R反方向作用于排架柱顶，得到各柱的柱顶剪力 VA?RA-?AR?0

VF?RF-?FR?0

地震效应如图所示：

FcrFcr1.581.581.581.58-1.751.751.75-1.75-1.7518.918.91.751.75-1.75AFAM图18.918.9FAV图F根据抗震规范，吊车地震作用效应要乘以增大系数，本工程为钢结构无檩屋盖，两端均有山墙，边柱增大系数选择2.0，放大后的吊车地震作用效应为 M1?1.58?2?3.16kN·m M2?18.9?2?37.8kN·m

V1?1.75?2?3.5kN

V2?1.75?2?3.5kN

排架地震作用效应和其他荷载效应的组合 有吊车厂房排架柱截面的效应组合

地震作用效应与吊车竖向重力荷载产生的排架柱的作用效应的组合为

S??GSGE??EhSEh

式中

SGE为重力荷载代表值，按照建筑抗震规范5.1.3条规定取值，但有吊车时，尚应包括悬吊物重力标

准值的效应

SEh为经过调整或增大的水平地震作用标准的效应

?G和?Eh分别取1.2和1.3

组合时，每跨只取一台吊车，对水平荷载只考虑吊车桥架自重产生的水平地震作用，不考虑吊车水平横向制动力吊重重力荷载，对竖向荷载，吊车桥架自重和吊重均需计入，吊重的取值应根据对排架柱的最不利组合采用 只考虑一台吊车时

Dmax?Pmax(1?16)?147?(1?16)?171.5kN

Dmin?PminPmaxDmax?57.1147?171.5?66.62kN

Mmax=171.5×0.25=42.87kN·m

RAMmin=66.62×0.25=16.66kN·m

RF??MmaxHC3??42.8713.8?1.10??3.42KN ?MminHC3?16.6613.8?1.10?1.33KN

R?RA?RF??3.42?1.33??2.09KN

将R反作用于排架柱顶，按分配系数求的各个排架柱的柱顶剪力 VA?RA??AR??3.42?0.5?2.09??2.38KN VF?RF??FR?1.33?0.5?2.09?2.38KN

MⅠ?Ⅰ??2.38?3.9??9.28kN·m,MⅢ?Ⅲ?42.87?2.38?13.8?10.03kN·m VI?I?2.38kN,VⅢ?Ⅲ??2.38kN

对于排架柱Ⅰ-Ⅰ截面

MⅠ?Ⅰ?1.2?(20.71?0?9.28)?1.3?(64.35?3.16)?101.48kN·m

VI?I?1.2?(?8.87?0?2.38)?1.3?（16.5?3.5）?18.21

排架柱Ⅲ-Ⅲ截面

MⅢ?Ⅲ?1.2?(25.26?2.94?10.03)?1.3?(227.7?37.8)?391.03kN·m VⅢ?Ⅲ?1.2?(?8.87?0?2.38)?1.3?(16.5?3.5)?18.21kN

两个截面的内力组合相对于配筋采用的内力值都不是最不利的，而?RE<0，故满足S?R?RE的要求

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