Wo = 0.450 kN/m；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =1.200 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.450×0.840×1.200 = 0.318 kN/m；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.623+ 1.4×4.725= 15.763 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.623+ 0.85×1.4×4.725= 14.771 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah/10 =0.850 ×1.4×0.318×1.500× 1.500/10 = 0.128 kN.m；
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六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =15.763 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.700 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.945 m； Lo/i = 186.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.207 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 15763.000/(0.207×489.000)=155.727 N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 155.727 小于 [f] = 205.000 N/mm 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
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立杆的轴心压力设计值 ：N =14.771 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.700 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.945 m； Lo/i = 186.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.207 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 14770.950/(0.207×489.000)+127523.970/5080.000 = 171.028 N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 171.028 小于 [f] = 205.000 N/mm 满足要求！
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七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.048 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
Hs =[0.207×4.890×10×205.000×10-(1.2×2.048 +1.4×4.725)]/(1.2×0.139)=69.815 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
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[H] = 69.815 /(1+0.001×69.815)=65.259 m；
[H]= 65.259 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.048 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.128 /(1.4 × 0.85) = 0.107 kN.m；
Hs =( 0.207×4.890×10×205.000×10-(1.2×2.048+0.85×1.4×(4.725+ 0.207×4.890×0.107/5.080)))/(1.2×0.139)=60.557 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
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[H] = 60.557 /(1+0.001×60.557)=57.099 m；
[H]= 57.099 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.318 kN/m；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 20.250 m； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 9.002 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 14.002 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966； A = 4.89 cm；[f]=205.00 N/mm；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.966×4.890×10×205.000×10 = 96.837 kN；
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Nl=14.002 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=14.002小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =164.122 kN/m ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.771 kN； 基础底面面积 (m)：A = 0.090 m 。 p=164.122 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！ 2 2 2 2 2 九、附图 百度搜索“77cn”或“免费范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，免费范文网，提供经典小说综合文库落地式钢管脚手架安全专项施工方案（徐州）(6)在线全文阅读。
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