水库蓄水安全鉴定报告(3)

3 度汛方案、水库初期运用方案

3.1 水库初期运用方案

水库除险加固完成经验收合格后可进行下闸蓄水。由于洪潮江水库已运行多年，岸坡稳定，可采用逐步蓄水方案。起始水位可从死水位22.0m起或水库加固完成后的当前水位开始，蓄水速率视来水情况，可为1～2m/d。在汛期蓄水至27.50m的汛限水位，非汛期可蓄水至28.00m正常水位。

3.2 度汛方案

为了保证防洪调度有条不紊地进行，水库成立了防汛指挥机构。汛期，严格按照核定的27.5m高程水位控制运行；加强值班观测和管理；保证通讯联络畅通；主汛期内在水位达到27.3m，并根据当地气象部门当日预报仍有强降雨过程影响时，必须要提前预泄；超过27.5m水位开启第一溢洪道闸门泄流，超过27.8m水位开启第二溢洪道闸门泄流；库水位达到警戒水位28.0m时，各级指挥部成员必须上岗到位，加强水库水工、水文观测和检查，与当地气象部门、南流江流域的水文站紧密联系，及时了解当地的雨情及南流江流域的水情，在确保水库安全度汛的情况下，使水库的泄洪与南流江洪峰错开，减轻水库下游保护区的洪水受灾程度，并做好抢险准备工作，由区、市防汛指挥部统一指挥；库水位达到危险水位28.5m时，危险工程地段要有专人看守，立即通知抢险队伍到达危险地段，准备抢险，由市及区防汛指挥部统一指挥；库水位达到保坝水位29.5m时，要立即通知下游有关部门、镇（乡）做好人员安全转移、执行原定的破开第四、第五副坝泄流的保主坝措施。

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4 地震动峰值参数及抗震复核和评价

根据《中国地震烈度区划图（1990）》（GB 18306－2001），洪潮江水库所处区域地震基本烈度为Ⅵ度，工程场地地震动峰值加速度为0.05g，反应谱特征周期0.35s。而洪潮江水库建筑物为2级，按《水工建筑物抗震设计规范》（SL203－97）规定，不予抗震安全复核。

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5 各水工建筑物设计

5.1 主坝加固设计

5.1.1 坝顶高程复核

（1）波浪要素计算

根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274－2001）附录A，采用莆田公式计算波浪要素：

ghmgHm0.70.0018(gD/W2)0.45＝0.13th[0.7(2)]th{} 220.7WW0.13th[0.7(gHm/W)]0.5 （A.1.5－2） Tm＝4.438hm2gTm2?H （A.1.5－3） Lm＝th2?Lm （A.1.5－1）

式中：hm——平均波高，m；

Tm——平均波周期，s； Lm——平均波长，m； W ——计算风速，m/s； Hm——水域平均水深，m； H ——建筑物迎水面前水深，m； D ——风区长度，m； g ——重力加速度，9.81m/s2。

基本资料：风区长度：D＝1900m，多年平均年最大风速：Wmax＝18m/s， 设计工况：设计洪水位29.11m，W设＝1.75Wmax＝31.5m/s，Hm＝20m，H＝31.61m； 校核工况：校核洪水位30.12m，W校＝Wmax＝18m/s，Hm＝21.01m，H＝32.62m。 经计算得：hm设＝0.669m，Tm设＝3.631s，Lm设＝20.58m；

hm校＝0.364m，Tm校＝2.678s，Lm校＝11.20m。

主坝工程等级为2级，采用累积频率为1%的波高h1％： ∵hm/Hm＜0.1，查表A.1.8得h1％/ hm＝2.42，

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∴h1％设＝2.42hm设＝2.42×0.669＝1.62（m）， h1％校＝2.42hm校＝2.42×0.364＝0.88（m）。 （2）风壅水面高度计算 风壅水面高度按下式计算：

KW2De＝cos? （A.1.10）

2gHm式中：e ——计算点处的风壅水面高度，m；

K ——综合摩阻系数，取3.6×10-6；

β ——计算风向与坝轴线法线的夹角，β＝0； 其余符号同上。

3.6?10?6?31.52?1900e设＝＝0.02（m）

2?9.81?20.003.6?10?6?18.02?1900e校＝＝0.01（m）

2?9.81?21.01（3）波浪爬高计算

平均波浪爬高按式（A.1.12－1）计算：

Rm＝K?KW1＋m2hmLm （A.1.12－1）

式中：Rm ——平均波浪爬高，m；

m ——单坡的坡度系数；

KΔ ——斜坡的糙率渗透性系数，混凝土护坡KΔ＝0.90； Kw ——经验系数，按表A.1.12－2查得。

其余符号同上。

设计工况：因设计洪水位位于斜坡上，坡顶设有直立式挡墙，其波浪爬高计算应采用假想坡度法求爬高值。主坝坝坡按无平台折坡式的斜坡计算，由于坝前水深较大，波浪到达坝前水深尚未破碎，其破碎水深按下式确定：

Lm1＋m2db＝h1%(0.47＋0.023)(2)

h1%m

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式中：db ——破碎水深，m；

m ——已知下部斜坡坡度；

其余符号同上。

20.581＋2.421.619?(0.47＋0.023?)()＝1.45（m） ∴db＝21.6192.4采用假想坡度法求爬高值，假设爬高R＝1.86m，求得

(29.88－29.11＋1.45)?2.4m＝＝1.61

1.86＋1.45∴Rm＝K?KW1＋m2hmLm＝0.9?1.0551＋1.612 ?0.669?20.58＝1.859（m），假设与计算相符。

取Rm＝1.86m，∴R设＝1.86m。

校核工况：校核水位位于主坝防浪墙直线段，不考虑波浪爬高， ∴R校＝h1％校＝0.88（m）。 （4）坝顶高程

坝顶在静水位以上的超高按式（5.3.1）计算： y＝R＋e＋A （5.3.1） 式中：y ——坝顶超高，m；

R ——最大波浪在坝坡上的爬高，m； e ——最大风壅水面高度，m；

A ——安全加高，对于2级坝设计工况时取1.0m，校核工况取0.50m。

设计工况时坝顶高程为29.11＋1.86＋0.02＋1.0＝31.99m 校核工况时坝顶高程为30.12＋0.88＋0.01＋0.5＝31.51m

现主坝坝顶高程31.40m＞30.12m，防浪墙顶高程32.40m＞31.99m，故坝顶高程满足防洪要求。

5.1.2 主坝渗流稳定分析

根据地质报告，主坝在增设混凝土防渗心墙、加高加大下游反滤堆、加高培厚坝体等一系列措施后，主坝下游坝脚处的渗流量为0.5～1.82L/s，渗水水质清澈。防渗心墙的质量经过检测，其防渗指标、弹性模量等基本符合设计要求。

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