化工厂塔楼模板支模架方案

杭州龙山化工有限公司整体搬迁工程 （中压甲醇塔、高压醇化塔、氨合成塔）

支 模 架 搭 拆 方 案

编制人： 审核人： 审批人： 浙江杰厦建设有限公司

2009年 月

杭州龙山化工有限公司整体搬迁工程

（中压甲醇塔、高压醇化塔、氨合成塔）支模架搭拆方案

一、工程概况

杭州龙山化工有限公司整体搬迁工程（中压甲醇塔、高压醇化塔、氨合成塔），共3个单体，框架结构,本工程主要特点为梁柱结构，无楼板结构，其中中压甲醇塔地上9层，底层层高5.7米，其余层高4米~6米，建筑总高45.7米；高压醇化塔及氨合成塔地上10层，底层层高6.4米，其余层高5米~5.5米，建筑总高52.7米。本工程柱截面为1000*1000mm，梁最大截面为800*1600mm。 二、设计说明 本工程梁柱结构支模采用钢管支模架搭设，因该工程无楼板结构，对于中间操作层支架不能满足其上部荷载，设计在上面第二层处采用钢梁架设方法，顶层框架梁支模架搭设在钢梁上，将顶层框架自重荷载在第二层上承受，支模架立杆设置间距≤600mm，加固立杆稳定的水平杆步距为≤1.5m，梁底立杆扣件采用双扣件，顶部四周梁支模立杆直接立于下层框架梁上，中间结构梁支模立杆立于下层H型钢上，钢梁两端均搁置在下层框架梁上，具体做法如下图：

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三、支模架搭设及模板安装技术措施 （一）、施工准备

1、模板支架搭设前，必须由项目部技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，安全技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项，安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。

2、模板安装前对前一道工序标高、尺寸、预留孔、预埋件按设计图纸进行技术复核，以免遗漏和差错。 （二）、立杆

1、模架支架设置纵、横扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

2、立杆接长除顶步可采用用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接；对接、搭接应符合下列规定：

（1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。 （2）、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 （三）、水平杆

1、水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定： （1）、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点距离不在于纵距的1/3。

（2）、搭接长度不小于1m，等距离设置3个旋转扣件扣接且严禁拆除，主节点两个直角扣件的中心距不小于100mm。

2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点两个直角扣件的中心距不大于150mm。

3、每步的纵横向水平杆双向拉通，并与所有立杆连成一个整体。 （四）、剪刀撑

1、模板支架按下列规定设置剪刀撑

（1）、模板支架四边潢布竖向剪刀撑，中间每隔五排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。

（2）、模板支架四边与中间每隔五排立杆从底层向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

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2、剪刀撑的构造符合下列规定

（1）、每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45o~60o之间。

（2）、剪刀撑斜杆的接长采用搭接。

（3）、剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线到主节点的距离不大于150mm。

（4）、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量大于框格总数的1/3。 （四）、扣件的安装要求

1、扣件规格必须与钢管外径相匹配。

2、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于60N·m。

3、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

4、对接扣件开口应朝上或朝内。

5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。 （五）、梁、板模板

1、梁模安装工艺：弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模及支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装侧梁模→安装另一侧梁模→安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连固。

2、梁模板在满堂架基础上再在梁底加一支承钢管，底模支撑在小横杆上面，侧模用短钢管、扣件及对拉螺杆来固定和加固，固定梁底模及侧模时同一根梁应拉统线，立杆不能直接支承在楼板上，应放垫木，梁模板先铺底模及一边侧模，待梁钢筋绑扎完毕及经验收合格后，再封另一侧模板。梁模板铺排时从梁两端往中间退，使嵌木安排在梁中，以免柱梁节点缩颈的质量通。

3、梁板模板施工过程中要注意：

（1）、严格控制梁板标高、截面尺寸、轴线尺寸以及垂直度。 （2）、不得将钢板锯直接放在操作面，以免锯沫泛滥。

（3）、绑扎钢筋前，应将模板上的锯沫、垃圾清扫干净，再涂刷脱模油。 （4）、模板拼缝要做到密缝，螺杆孔洞采用塑料扣钉封。 （5）、当梁板跨度大于4m时，应按1/1000~3/1000起拱。

（6）、浇筑砼前，应对承重架及模板加固做仔细检查，发现问题应及时整改加固，浇筑砼时，应有专人负责看模。

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6、模板撑好后，先由班组长进行自检，自检完毕由质量员负责进行模板的轴线、标高、垂直度、截面尺寸、支撑牢固度的复核，并做好书面记录、签证。

7、模板每周转一次均应铲除表面残余混凝土，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的，应及时进行修整。 四、模板拆除

1、承重模板按照同条件留置试件，强度等级达到设计强度的100%方可拆除承重模板，同时模板支架拆除必须有工程负责人的批准手续。

2、模板拆除顺序应遵循先支后拆、后支先拆的原则，拆楼板模板时先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1~2根支柱暂不拆，操作人员站在已拆除空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落，用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中近旁余下的支柱，集中运出，集中堆放，有穿墙螺栓者，先拆穿墙螺栓和梁托架，再拆除底模，拆除模板时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。

3、除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除，拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下支柱。

4、当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。

5、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下，不得留有悬空模板。 五、安全技术措施

1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2、搭设模板支架人员必须载安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、钢管、扣件管理与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用，做好模板支架的安全检查与维护。

4、作业层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，脚手架不得与模板支架相连。 5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。

6、当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。

7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气应停止模板搭设与拆除工作，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

8、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时

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应及进报告施工负责人，施工负责人应立即迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

9、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有郊措施防止混凝土超高堆置。 10、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准的相关规定执行。 11、在模板支架进行电、气焊工作时，必须有防火措施和专人看护。

12、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 六、支模架验算

选取高压合成塔为计算对象

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:800*1600

(一)、参数信息 1.模板支撑及构造参数

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梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.60； 立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.57； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；梁底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.15； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：200.0； 5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：150；主楞竖向根数：5；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；

主楞到梁底距离依次是：150mm，450mm，750mm，1050mm，1350mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；

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主楞合并根数：2； 次楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； (二)、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

(三)、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

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1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 149×2×2/6=99.33cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.49×17.85=31.912kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.49×4=8.344kN/m； 计算跨度: l = 150mm；

面板的最大弯矩 M = 0.1×31.912×1502 + 0.117 ×8.344×1502 = 9.38×104N·mm； 面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×31.912×0.15+1.2×8.344×0.15=6.767kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.38×104 / 9.93×104=0.9N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =0.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=31.912N/mm； l--计算跨度: l = 150mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 149×2×2×2/12=99.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×31.912×1504/(100×9500×9.93×105) = 0.012 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =150/250 = 0.6mm；

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面板的最大挠度计算值 ν=0.012mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.6mm，满足要求！

(四)、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=6.767/(1.500-0.010)=4.542kN/m

本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 1×4.732=4.73cm3； I = 1×11.357=11.36cm4； E = 206000.00 N/mm2；

计算简图

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剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

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经过计算得到最大弯矩 M = 0.051 kN·m，最大支座反力 R= 1.435 kN，最大变形 ν= 0.022 mm

（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.11×104/4.73×103 = 10.8 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 10.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.022mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.435kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.732=9.46cm3； I = 2×11.357=22.71cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

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主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.097 kN·m，最大支座反力 R= 3.193 kN，最大变形 ν = 0.012 mm

（1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

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经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 9.69×104/9.46×103 = 10.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =10.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.012 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.012mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！

(五)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.193 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.193kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

(六)、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×20×20/6 = 5.33×104mm3； I = 800×20×20×20/12 = 5.33×105mm4；

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1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.50=36.720kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2:1.2×0.30×0.80=0.288kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×(2.00+1.00)×0.80=3.360kN/m； 最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=

0.1×(36.72+0.288)×2002+0.117×3.36×2002=1.64×105N·mm；

σ =Mmax/W=1.64×105/5.33×104=3.1N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=36.720+0.288=37.008kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

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0.677×37.008×2004/(100×9500×5.33×105)=0.079mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.079mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

(七)、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24+1.5)×1.5×0.2+0.3×0.2×(2×1.49+0.8)/ 0.8]=9.52 kN/m； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(1+2)×0.2=0.84 kN/m；

均布荷载设计值 q = 9.520+0.840 = 10.360 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：

p=0.20×[1.2×0.01×24.00+1.4×(1.00+2.00)]×(1.20-0.80)/4=0.090kN 2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3； I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4； E= 10000 N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

简图(kN·m)

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剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

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方木的支座力: N1=N4=0.556 kN； N2=N3=3.678 kN； 最大弯矩：M= 0.134kN·m 最大剪力：V= 2.300 kN

方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.134×106 /8.33×104=1.6 N/mm2；

方木最大剪应力计算值 ： τ =3V/(2bh0)=3×2.3×1000/(2×50×100)=0.69N/mm2； 方木的最大挠度：ν =0.078 mm；

方木的允许挠度：[ν]= 0.467×103/250=1.867mm；

方木最大应力计算值 1.604 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值 0.690 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度 ν=0.078 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.867 mm，满足要求！ (八)、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.556 kN

支撑钢管计算简图

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支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.095 kN·m ； 最大变形 ν

max

= 0.096 mm ；

最大支座力 Rmax = 1.775 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.095×106 /(4.49×103 )=21.1 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 21.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度ν

max

=0.096mm小于575/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

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支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.678 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.626 kN·m ； 最大变形 ν

max

= 0.634 mm ；

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△ 标准组合：1.0恒+1.0活

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 57.874 105.225 142.054 168.361 184.145 189.406 剪力(kN) ： 94.703 78.919 63.135 47.351 31.568 15.784 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 184.145 168.361 142.054 105.225 57.874 0.000 剪力(kN) ： -15.784 -31.568 -47.351 -63.135 -78.919 -94.703 简支梁挠度计算结果:

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 挠度值(mm)： 0.000 4.479 8.620 12.137 14.808 16.474 17.040 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 挠度值(mm)： 16.474 14.808 12.137 8.620 4.479 0.000 最大挠度所在截面: 7

计算最大挠度: 17.040(mm) < 容许挠度: 26.667(mm) 简支梁挠度验算满足。 简支梁验算满足。 4、中压合成塔H型钢验算 钢梁钢材：Q345 梁跨度(m)： 8.000

梁平面外计算长度(m)： 3.300 钢梁截面：焊接组合H形截面:

H*B1*B2*Tw*T1*T2=500*200*200*8*12*12 容许挠度限值[υ]: l/300 = 26.667 (mm) 强度计算净截面系数：1.000 计算梁截面自重作用: 计算

设计依据：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 简支梁作用与验算 （1）、截面特性计算

A =8.6080e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =2.5000e-001;

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Ix =3.5773e-004; Iy =1.6020e-005; ix =2.0386e-001; iy =4.3140e-002; W1x=1.4309e-003; W2x=1.4309e-003; W1y=1.6020e-004; W2y=1.6020e-004; （2）、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算:

简支梁自重 (KN): G =5.4058e+000;

自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=6.7573e-001; （3）、梁上恒载作用

荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 28.00 0.00 0.00 0.00 （4）、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN) △ 恒载标准值支座反力

左支座反力 Rd1=114.703, 右支座反力 Rd2=114.703 （5）、梁上各断面内力计算结果 △ 组合1：1.2恒+1.4活

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 84.115 152.937 206.465 244.700 267.640 275.287 剪力(kN) ： 137.643 114.703 91.762 68.822 45.881 22.941 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 267.640 244.700 206.465 152.937 84.116 0.000 剪力(kN) ： -22.941 -45.881 -68.822 -91.762 -114.703 -137.643 △ 组合2：1.35恒+0.7*1.4活

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 94.630 172.054 232.273 275.287 301.095 309.698 剪力(kN) ： 154.849 129.041 103.233 77.424 51.616 25.808 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 301.095 275.287 232.273 172.054 94.630 0.000 剪力(kN) ： -25.808 -51.616 -77.424 -103.233 -129.041 -154.849

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（6）、局部稳定验算

翼缘宽厚比 B/T=8.00 < 容许宽厚比 [B/T] =12.4 腹板计算高厚比 H0/Tw=59.50 < 容许高厚比[H0/Tw]=66.0 （7）、简支梁截面强度验算

简支梁最大正弯矩(kN.m)：309.698 (组合：2; 断面：7) 强度计算最大应力(N/mm2)：206.126 < f=310.000 简支梁抗弯强度验算满足。

简支梁最大作用剪力(kN)：-154.849 (组合：2; 断面：13) 简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：43.945 < fv=180.000 简支梁抗剪承载能力满足。 （8）、简支梁整体稳定验算 平面外长细比 λy：76.494 梁整体稳定系数υb：0.920

简支梁最大正弯矩(kN.m)：309.698 (组合：2; 断面：7) 简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：235.154 < f=310.000 简支梁整体稳定验算满足。 （9）、简支梁挠度验算 △ 标准组合：1.0恒+1.0活

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 70.096 127.448 172.054 203.916 223.033 229.406 剪力(kN) ： 114.703 95.586 76.469 57.351 38.234 19.117 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 223.033 203.916 172.054 127.448 70.096 0.000 剪力(kN) ： -19.117 -38.234 -57.351 -76.469 -95.586 -114.703 简支梁挠度计算结果:

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 挠度值(mm)： 0.000 5.425 10.441 14.700 17.935 19.953 20.638 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 挠度值(mm)： 19.953 17.935 14.700 10.441 5.425 0.000

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最大挠度所在截面: 7

计算最大挠度: 20.638(mm) < 容许挠度: 26.667(mm) 简支梁挠度验算满足。 简支梁验算满足。

浙江杰厦杭州龙山化工有限公司整体搬迁工程项目部

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