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i?ner1200??11.30 (4.11) nH106.164.4附加摩擦力矩
附加摩擦力矩Mf包括两部分，其一是由于轧制总压力在轧辊轴承上产生的附加摩擦力矩Mf1，这部分已包括在轧辊传动力矩MK之内；一部分为各传动零件推算到主电机轴上的附加摩擦力矩Mf2。
Mf2?(1?1?1)MZ?Mf1i?（M?1）K (4.12) ?1i1式中： ?1—主电动机到轧辊之间的传动效率，其中不包括空转力矩Mkon的损失，单级
齿轮传动?1=0.96~0.98，取?1=0.97。
?1?MK?1.615?15556?=42.58(N·m) Mf2????1??1?????i11.3?0.97??1?推算到主电机轴上的总的附加摩擦力矩Mf为： Mf?Mf1i?Mf2 (4.13)
空转力矩Mkon是由各转动件的重量产生的摩擦力矩及其他阻力矩，即： Mkon??0.0?3?3979.17=198.96(N·m) (4.14) 0.?0M6=0.05er动力矩Mdon是在轧辊运转速度不均匀时，各部分由于有加速或减速所引起的惯性力所产生的力矩。由于轧件长度很长，所以动力矩很小，忽略不计。 则主电机力矩：
MD=
MZ?Mf1i? (1?1?1)MZ?Mf1i?Mkon?Mdon
=
1MK??Mkon ?i 辽宁科技大学本科生毕业设计 第 18 页
=所以，过载系数为：
115556.615??198.96=1919.82 (N·m) (4.15) 0.811.3K? =
MD Mer1919.82 (4.16)
3979.17 = 0.48＜[K]?2 则选择的电动机符合过载要求。
4.5电机校核
图3.2电机力矩
t1?0 s t2?10 s t3?13s
Mjun和Njun可用下式求得：
M?M2jtju=n?t NMjunnerjun??30 式中： Mjun—电动机按发热计算出来的等值力矩，N·m； Njun—电动机按发热计算出来的等值功率，KW； ner—电动机额定转速，r/min。
(4.17)
(4.18)
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将具体数值代入
Mkont2?MDt3198.962?10?1919.822?3=m) Mjun=?925.53 (N·
t2?t310?3Njun?Mjunner?3022=
925.53?1200?3.14?116.25 (KW)
30得：Ner??216.16 KW > Njun=116.25 (KW)
MD?1919.82 N·m >Mjun=925.53 (N·m)
根据以上所得，符合发热校核的条件
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5轧辊与轧辊轴承
5.1轧辊的选择与强度的校核
5.1.1轧辊参数选择
φ650轧机轧辊的名义直径为D?650(mm),φ650轧机的最大直径D?680(mm)，最小直径D?620(mm),L=1800(mm)
L—轧辊辊身长度，mm； 根据文献[1，81]可知：
d/D?(0.53~0.55) (5.1)
式中：d—辊颈直径，mm； D—轧辊直径，mm。 所以：
（0.53~0.55）?650?344.5~357.5(mm) d?(0.53~0.55)D?根据文献[1，81]可知：
l/d?1?(20~30) (5.2)
式中：l—轧辊辊颈长度，mm；
d—辊颈直径，mm。 所以由公式(5.2)得：
l?d?(20~30)?350?(20~30)?370~380(mm)
实际选用L?1800mm，d=370mm，l=400mm，这样完全可以满足强度要求 5.1.2轧辊的强度校核
轧辊的破坏取决于各种应力（其中包括弯曲应力、扭转应力、接触应力，由于温度分度不均匀或者交替变化引起的温度应力以及轧辊制动过程中形成的残余应力等）的综合影响。线材轧机的轧辊沿辊身长度上布置有许多孔型和轧槽。此时，轧辊的外力（轧制力）可近似地看成集中力。轧件在不同轧槽中轧制时，外力的作用点是变动的。所以要分别判断不同轧槽过钢时轧辊各断面的应力，进行比较，找出危险断面。本次设计的
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轧辊辊身中间位置只有一个轧槽所以危险面应该为中间断面。
图5.1轧辊受力分析
将轧辊简化成两端支撑的简支梁，则：
P?1769.08(KN)
由图5.1得出：
P 1?P2?P （5.3）
P1x1?P2x2 （5.4）
式中：P1、P2—压下螺丝对轧辊的力，KN；
x1、x2—危险断面到压下螺丝的距离，mm，x1?640mm，x2?640mm。 由公式联立得出：
P1?884.54(KN) P2?884.54(KN)
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