5工程布置及建筑物2011.6.7(10)

1806+1.23+0.4+0.114=1807.744m

为避免闸顶门机轨道梁等结构部件长期浸没于水中，因此以1808.00m为闸顶高程。

5.7.2引水建筑物

5.7.2.1引水隧洞

引水隧洞大地构造部位属金汤弧形构造带东翼，在长期地质历史时期经受了多次构造运动，岩层挤压紧密，褶皱、断层发育。引水隧洞区内出露的地层有奥陶系、志留系、泥盆系、石炭系和二叠系，岩石为玄武岩、绢云母石英片岩、绢云母千枚岩、大理岩、结晶灰岩、白云岩、绢云母石英岩、粉砂质板岩等，此外还有后期辉绿岩脉分布。

引水隧洞沿线分布的主要断层有幺堂子、大草塘、九奔流、青草塘和阳山沟等高倾角弧形冲断层，各断层与引水线路多呈大角度相交，具强烈挤压特征，断层带宽一般数米～数十米不等，组成物质主要为构造透镜体和挤压片岩，晚更新世以来不具有活动性。

引水线路物理地质现象以崩塌、滑坡为主，崩塌均发生在河谷岸坡和深切支沟内的谷坡陡峭处。

引水隧洞埋深大都在400m以上，最大垂直埋深达1400m以上。

引水隧洞Ⅱ、Ⅲ类围岩洞段采用锚喷支护，Ⅳ、Ⅴ类围岩洞段采用钢筋混凝土衬砌，并进行固结灌浆和顶拱回填灌浆。引水隧洞在围岩变化、结构变化处（包括转弯段、分岔段等部位）设置变形缝，缝间设置止水，满足结构变形和止水要求。引水隧洞过断裂带采用钢板衬砌并外包钢筋混凝土，设置波纹节以适应变形。

引水隧洞埋深较大，加之采用如上工程措施，其抗震性能好，能够满足抗震要求。 5.7.2.2压力管道

调压室竖井围岩为微风化～新鲜的绢云母绿泥石片岩及千枚岩，岩石强度较低，完整性差，以Ⅳ1类围岩为主；调压室上室洞身围岩大部分为微风化～新鲜的绢云母绿泥石片岩及千枚岩，以Ⅳ1类围岩为主。调压井竖井施工期间采用喷锚支护，永久结构采用钢筋混凝土衬砌，并进行固结灌浆；调压井上室钢筋混凝土衬砌，顶拱进行回填灌浆，周边进行固结灌浆。调压井竖井和上室采用工程措施后能满足抗震要求。 5.7.2.3压力管道

压力管道段围岩与调压室相同，除下平段靠近地表约50m洞段外，均以Ⅳ1类围岩为

40

主，压力管道轴向与岩层走向交角大，约为70°，对洞室稳定有利。下平段最后45～50m总体为弱风化、弱卸荷岩体，风化、卸荷裂隙较发育，岩体破碎、较松弛，成洞条件较差，为Ⅳ2类围岩。压力管道初期支护采用挂网锚喷处理，永久支护主要采用钢板衬砌，钢衬段采用16MnR钢板，钢管外侧回填C20混凝土，沿线顶拱回填灌浆，底部接触灌浆，考虑基础的不均匀沉降，压力管道在基覆界线处设置波纹补偿器。压力管道采用工程措施后能满足抗震要求。

5.7.3 厂区枢纽建筑物

5.7.3.1设计概况

发电厂房为引水式地面厂房，厂房枢纽位于西河左岸若壁小沟沟口上游约300m，为一高漫滩，拔河高1m～2m，地面高程1319m～1320m。厂房基础持力层为含漂卵砾石层，承载力较高，抗变形能力较强，无分布连续的砂层，能够满足地面厂房对地基的要求。

厂房后坡地形较陡，在高程1385m以下坡度约75°～80°，但坡面与岩层走向大角度相交，边坡整体稳定。发育一组产状为N40°～50°W/SW∠55°～65°的裂隙，其走向与边坡近于平行，倾角缓于边坡，与层面组合构成局部小规模的潜在不稳定楔形块体。

出居沟水电站工程规模为中型，工程等别为Ⅲ等。发电厂房按3级建筑物设计，永久性次要水工建筑物按4级设计。根据《水利水电工程边坡设计规范》（DL/T 5353-2006）中划分边坡类别和级别（见表5－25），厂房边坡为A类Ⅱ级边坡。厂房及边坡抗震按Ⅷ度设防，按50年超越概率10％的基岩水平峰值加速度202cm/s2进行抗震设计。

水电水利工程边坡类别和级别划分

表5-25 类别 级别 A类 枢纽工程区边坡 B类 水库边坡 滑坡产生危害性涌浪或滑坡灾害可能危及影响1级水工建筑物安全的边坡 可能发生滑坡并危及2级、3级建筑物安全的边坡 要求整体稳定而允许部分失稳或缓慢滑落的边坡 Ⅰ级 影响1级水工建筑物安全的边坡 Ⅱ级 影响2级、3级水工建筑物安全的边坡 Ⅲ级 影响4级、5级水工建筑物安全的边坡

41

5.7.3.2抗震设计标准

厂房整体稳定在地震情况下设计采用的安全系数见表5-26。

抗滑稳定最小安全系数

表5-26 地基类别 非岩 基上 荷载 组合 基本组合 特殊 组合 基本组合 特殊 组合 岩基 基本组合 特殊 组合 I Ⅱ I Ⅱ I Ⅱ 厂房建筑物级别 1 1.35 1.20 1.10 2 1.30 1.15 1.05 1.10 1.05 1.00 3.00 2.50 2.30 抗剪断强度计算公式 抗剪强度计算公式 3 1.25 1.10 1.05 适用公式 抗剪断强度计算公式或抗剪强度计算公式 注：特殊组合I适用于机组检修、机组未安装和非常运行倩况，特殊组合Ⅱ适用于 地震情况。

厂房边坡设计安全系数见表 5-27。

水电水利工程边坡设计安全系数

表5-27 类别及 工况 级别 持久 状况 1.30~ 1.25 1.25~ 1.15 1.15~ 1.05 短暂 状况 1.20~ 1.15 1.15~ 1.05 1.10~ 1.05 偶然 状况 1.10~ 1.05 持久 状况 1.25~ 1.15 1.15~ 1.05 1.10~ 1.00 短暂 状况 1.15~ 1.05 1.10~ 1.05 1.05~ 1.00 偶然 状况 A类 枢纽工程区边坡 B类 水库边坡 Ⅰ级 1.05 Ⅱ级 1.05 1.05~ 1.00 Ⅲ级 1.00 ≤1.00

5.7.3.3发电厂房抗滑稳定及基底应力抗震计算

厂房枢纽各建筑物在地震工况下的稳定、应力计算详见 5.6.6 节，计算结果表明各建筑物在各种工况下的计算值均满足相关规范要求。

42

5.7.3.4厂区枢纽边坡稳定抗震计算

厂房后山边坡高陡，基岩裸露，采用岩质边坡稳定分析程序——陈祖煜EMU岩质边坡稳定分析程序计算。

本工程主厂房后边坡在高程1385m以下坡度约75～80°，高度约50m，根据发育产状为N45°~55°W/SW∠55°~65°的裂隙走向模拟滑动面进行计算。根据计算目的，以及需要的计算成果，计算时工况考虑四种：①天然边坡下正常运行工况；②天然边坡下地震工况；③加锚索支护下正常运行工况；④加锚索支护下地震工况。稳定计算结果见表5-29。

由表中结果可知，厂房后边坡在天然状态下安全系数没有达到规范稳定允许系数，有可能失稳；但在做了锚索支护后边坡稳定计算安全系数已满足规范要求。由此，厂房后边坡的锚索支护是可行的。具体工程处理措施为：在1380米高程设SNS柔性防护网一道，边坡采取挂网锚喷支护处理，在厂房后边坡范围内设置200t级锚索、L=30m（下部两排）及L=40m、50m（上部两排交错布置），喷混凝土厚度0.20m，锚杆Φ25@2m、L=6m、8m（交错布置），挂网钢筋Φ10@0.2m。

5.8边坡工程

5.8.1 工程边坡布置

5.8.1.1坝肩边坡和厂房后坡概况

闸（坝）肩为玄武岩，地形坡度总体约45°～55°，表部岩体处于强风化、强卸荷状态，临近地表无大断裂切割，顺坡向裂隙较发育，但倾角约60°～80°，总体陡于地形坡度；岩体内无贯穿性不利结构面组合，边坡整体稳定性较好，但对地表危岩体应做清除处理。

此外，由于两岸闸（坝）肩强风化强卸荷岩体具一定深度，表部岩体强度较低且卸荷松驰，应对闸（坝）接头处的强风化、强卸荷带岩体采取有效的工程处理措施。

厂房后山边坡高陡，基岩裸露，在高程1385m以下坡度约75～80°，但坡面与岩层走向大角度相交，边坡整体稳定。但发育三组产状为①N45°~55°W/SW∠55°~65°②N25°~35°E/NW∠45°~55°③N70°~80°W/NE∠30°~40°的裂隙，其中产状为走向①N45°~55°W/SW∠55°~65°的这组裂隙与边

43

坡近于平行，倾角缓于边坡，与层面组合构成局部小规模的潜在不稳定楔形块体，所以采用岩质边坡稳定分析程序进行验算。

5.8.2坝肩边坡处理

闸（坝）肩为玄武岩，岩体内无贯穿性不利结构面组合，边坡整体稳定性较好，地表有部分危岩体。对部分危岩体开挖撬除后，采用长锚杆和挂网喷混凝土进行保护处理。

5.8.3 厂房后坡处理

5.7.3.1计算方法

运用陈祖煜EMU岩质边坡稳定分析程序计算。

本工程主厂房后边坡在高程1385m以下坡度约75～80°，高度约50m，根据发育产状为N45°~55°W/SW∠55°~65°的裂隙走向模拟滑动面进行计算。根据计算目的，以及需要的计算成果，计算时工况考虑四种：①天然边坡下正常运行工况；②天然边坡下地震工况；③加锚索支护下正常运行工况；④加锚索支护下地震工况。

② 计算参数

计算参数参照以往工程经验并结合试验成果，见表5-28。

边坡稳定计算参数表

表5-28 项目 岩体天然容重 内摩擦角φ 粘聚力c 裂隙产状 锚索支护参数 计算断面支护根数 26.5KN 24.2° 130KN N45°~55°W/SW∠55°~65° 2000KN，L＝30m、40m，与水平倾角-9° 4束 ③ 计算成果及分析 稳定计算结果见表5-29。

边坡稳定计算成果表

表5-29 计算工况 天然边坡下正常运行工况 天然边坡下地震工况 稳定安全系数 1.00 0.9 稳定安全允许系数 1.25～1.15 1.05 44

百度搜索“77cn”或“免费范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，免费范文网，提供经典小说教育文库5工程布置及建筑物2011.6.7(10)在线全文阅读。