循环流化床锅炉热力计算软件开发与应用(2)

锅炉技

术

第4 3卷

炉膛中进行，同时分离器中也发生不同程度的二次燃烧。工程计算中常通过燃烧份额考虑二次燃烧对炉膛与分离器内传热的影响。炉膛燃烧份额‰ 与分离器燃烧份额 z之间的关系为Xf+ l z 。 一1 ( 5 )

1 . 4分离器热力计算

分离器内燃烧产物热平衡与传热计算公式为

Qb . s p 一[ ( f u r—” p )+z。 p Q “+( _。,,…

) B e i r

( 8 )

‰、。 与锅炉燃料特性及运行状

况等有关， 其中燃料挥发分的影响最为明显，不同煤种的、

Q t . s p 一

( 9 )

z计算方法详见文献 E 7 - 1。炉膛燃烧产物热平衡与传热计算公式为：

式中： Q ,。 —— 1 k g燃料燃烧产物及循环灰向分

1 . 3炉膛热力计算

离器受热面内工质传递的热量，k J/ k g;

Q ——分离器受热面的计算传热量，

Q b, f u r一 l z f l l r Q “一( J h . f u 一 h I s )×

k J/ k g;

甓 ]Qt . f一

㈤!二 一 -。

”

—

—

分离器出口烟气焓， k J/ k g;

5 6。。 ——分离器燃烧份额； a ——分离器系统黑度； H。。 ——分离器有效辐射受热面积， m ;

旦！ ± !旦！ ! !B l

里

!二B 1

塑

( 7 )…

T…——分离器内平均烟温， K; T——分离器内受热面壁温， K。

式中： Q —— 1 k g燃烧产物向炉膛受热面内工质和循环灰传递的热量， k J/ k g;

进行分离器热力计算时，同样也需采取逐次逼近法，即根据假定的分离器出口烟温分别计算 Q ,和 Q p r,直至两者之差不超过 Q , 的±0 . 5 时认为计算结果有效。

Q“——炉膛受热面的计算传热量，k J/ k g;——

锅炉机组保温系数， k g/ s;

B c i r——循环灰量， k g/ s; B——计算燃料消耗量， k g/ s; Q “——锅炉有效利用热； z h——炉膛燃烧份额；

2 程序特点2. 1通用性

当前，高温 (即炉膛出口)布置旋风分离器的循环流化床锅炉是应用最为广泛的炉型[ 8],因此

j t t f u r——炉膛出口烟气焓， k J/ k g;I l e a s hf u r—,

—

炉膛出口循环灰焓， k J/ k g; 炉膛水冷壁传热系数， k W/ ( m 2 ℃);

本软件主要适用于采用高温旋风分离器的 C F B锅炉。在本软件中，炉膛内屏式受热面与分离器

f” h . s ——分离器出口循环灰焓， k J/ k g;——

冷却方

式均可由用户灵活选择，从而使软件具有一

Kp w——炉膛水冷屏传热系数， k W/ ( m 2 ℃); K——炉膛汽冷屏传热系数， k W/ ( m 2 ℃); H…——炉膛水冷壁计算受热面积， i n ;H…——炉膛水冷屏计算受热面积， m;H——

定的通用性。对于尾部受热面，本软件默认烟

气从分离器出口至尾部烟道出口所流经的受热

面依次为：转向室一高温过热器一低温过热器一省煤器一空气预热器。默认以喷水减温为锅炉汽温调节措施，减温水在过热系统中的喷入位置

,

炉膛汽冷屏计算受热面积， m;

9” h——炉膛出口烟温，℃;

与减温级数均可由用户灵活选定。 2 . 2设计计算与校核计算本软件既可完成设计型热力计算，亦可完成

￡。 ——炉膛蒸发受热面内工质饱和温度，℃; ￡… ——汽冷屏进、出口工质平均温度，℃。 进行炉膛热力计算时，炉膛内水冷壁及汽

校核型热力计算。在本软件中，设计计算可给出 各受热面所需的传热面积，用户可通过传热面积计算结果对各受热面结构 (如管径、节距等)进行优化设计；校核计算时，锅炉减温喷水量、锅炉出口汽温、锅炉出力、热空气温度、排烟温度等参数均与锅炉受热面结构特性相关，故校核计算即可

(水)冷屏的传热系数及平均温压均与炉膛出口烟温有关，因此计算时需采取逐次逼近法，即根据假定的炉膛出口烟温分别计算 Q 和Q , 直至两者之差不超过 Q 的±0 . 5 时认为计算结果有效。

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