运动中心高支模方案(8)

注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架，以保证施工安全！

梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段：KL-M3。

模板支撑体系剖面图

500350500009梁009675675 钢管排列平面示意图 31

一、参数信息

1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数

梁截面宽度B：0.35m；梁截面高度D：1.1m； 楼层高度H：10.2m；结构表面要求：隐藏；

混凝土楼板厚度：110mm；梁边至板支撑距离：0.5m； 板底承重立杆横向间距lb：0.9m；

立杆沿梁跨度方向间距la：0.9m；立杆步距h：1.5m； 梁底承重立杆根数：1；

横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8； (二) 支撑参数

梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm；

钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2

；

钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2

；

钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2

；2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G：24kN/m3；钢筋自重标准值G1.5kN/m3

2k3k：；

梁侧模板自重标准值G2；砼对模板侧压力标准值G2

1k：0.5kN/m4k：12.933kN/m；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q：2kN/m2

3k；

梁底模板自重标准值G0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2

1k：2k：2kN/m； 3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；

抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2

； (二) 主楞参数

材料：2根Ф48×3.5钢管； 间距(mm)：100,300*2；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2

；

屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2

；

抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2

； (三) 次楞参数

材料：1根45×75木方（宽度×高度mm）； 间距(mm)：400；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2

；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2

；

抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2

； (四) 加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2； 4.梁底模板参数

搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重； (一) 面板参数

32

面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；

22

抗弯设计值fm：30N/mm；弹性模量E：11500N/mm； (二) 第一层支撑梁参数

材料：1根45×75木方（宽度×高度mm）； 根数：3；

2

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm；

22

抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm；

2

抗剪强度设计值fv：1.6N/mm；

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.990m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

354

I = 990×15/12= 2.784×10mm；

243

W = 990×15/6 = 3.713×10mm； 1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

1/2

F1=0.22γtβ1β2V F2=γH

3

其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.100m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到：

2

F1=12.933 kN/m

2

F2=26.400 kN/m

2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

2

Q3k=2kN/m；

(三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×0.99=12.804kN/m； 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=17.303kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.99=16.323kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.99=17.303kN/m； 2.面板抗弯强度计算

33

σ ＝ M/W < [f]

43

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.713×10mm；

25

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql=3.461×10N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=17.303kN/m；

面板计算跨度: l = 400.000mm；

542

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.461×10 / 3.713×10=9.321N/mm；

22

实际弯曲应力计算值 σ=9.321N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=30N/mm，满足要求！ 3.面板挠度计算

4

ν =5ql/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 12.804 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm；

2

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm；

54

I--面板的截面惯性矩: I = 2.784×10mm； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；

45

面板的最大挠度计算值: ν= 5×12.804×400.000/(384×11500×2.784×10) = 1.333 mm；

实际最大挠度计算值: ν=1.333mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！ 三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算

次楞采用1根45×75木方（宽度×高度mm）为一组，间距400mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

364

I=1×45×75/12 = 1.582×10 mm；

243

W=1×45×75/6 = 4.219×10 mm；

2

E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×0.400=5.173kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=6.991kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.400=6.595kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.400=6.991kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×12.933×0.400=6.285kN/m； 顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×2×0.400=0.706kN/m； (二) 内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

34

6.285kN/m6.991kN/m0.706kN/m100300451300539290

弯矩和剪力计算简图

0.0770.0310.0410.034

弯矩图(kN·m)

0.910.7960.6950.6290.9750.904

剪力图(kN)

5.173kN/m100300451300539290

变形计算简图

0.0050.062

变形图(mm)

经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.077kN·m 最大剪力：V= 0.975kN 最大变形：ν= 0.062mm

最大支座反力：F= 1.772kN (三) 次楞计算

(1) 次楞抗弯强度计算

642

σ =M/W=0.077×10/4.219×10 =1.827N/mm

22

实际弯曲应力计算值 σ=1.827N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！

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