MFT8非调质钢螺栓的形变强化效应

冷作硬化非调质钢螺栓的形变强化效应

Deformation Strengthening Effect of Microalloyed Steel for Cold Heading Bolt

蔡 璐，王章忠，赵秀明，贺显聪

（南京工程学院 材料工程学院，南京 211167）

CAI lu,WANG zhang-zhong, ZHAO xiu-ming, HE xian-cong

(School of Materials Science and Engineering, Nanjing Institute of Technology, Nanjing 211167, China)

摘要：根据形变强化非调质钢螺栓的制造工序，对MFT8非调质钢原材料、冷拔和时效处理三种状态下的形变强化效应进行了研究，比较了它们的形变硬化指数及力学性能，研究分析了组织对其性能的影响。实验结果表明：MFT8非调质钢形变强化效应明显；时效处理后仍具有良好的形变强化能力，可以确保螺栓在使用时的安全性；强化后的螺栓各项力学性能指标达到8.8级技术要求，研究材料能够取代调质钢制造高强度螺栓。

关键词：形变强化；非调质钢；螺栓

中图分类号：TG111.7 ,TG142

Abstract：According to manufactured procedures of the MFT8 bolt for microalloyed steel, deformation strengthening effects for Raw material, cold-drawing and aging treatment have been studied, respectively. strain hardening exponents and mechanical properties are compared, and the effects of material properties on microstructures are analyzed. The results show that deformation strengthening effect of the MFT8 bolt for microalloyed steel is obvious. It still possesses favorable deformation strengthening performance after aging treatment to insure the use safety of bolts. The standard of all kinds of mechanical properties of deformation strengthening bolt has reached 8.8 grade, therefore, the MFT8 for microalloyed steel can substitute quenched and tempered steel for manufacturing high-strengthened bolts.

Key words：Deformation strengthening；microalloyed steel；blot

标准件螺栓在工程及机械领域中用量大、范围广，形变强化非调质钢制造8.8级高强度螺栓可省去调质处理工艺，减少热处理工序和设备，降低能源消耗，缩短生产周期，同时避免了在热处理过程中由于变形或淬火裂纹所造成的废品，具有广阔的应用前景[1-4]。

通常用形变硬化指数n表征材料的形变强化能力，n值越大，均匀变形量越大，冷成形性能好，强化效果明显。非调质钢螺栓的主要生产流程为：热轧线材-酸洗-冷拔-滚丝-时效，原材料经冷拔后形变强化，其力学性能如何，能否取代调质钢制造高强度螺栓，时效后的形变强化的余量能否确保螺栓使用的安全，需要进行实验研究。

1 实验材料和方法

MFT8钢原材料为φ9mm的热轧线材，化学成分 (质量分数%)为：C0.21，Si 0.13，Mn1.37，P 0.015，S 0.005，Nb0.04 ，Al 0.047。实验材料经酸洗、表面预处理后进行冷拔强化，减面率分别为25%和30%。

在CSS-44300型电子万能试验机上对原材料、冷拔材、时效后的试样进行拉伸实验，并分别在均匀变形区间任意取数点计算应变硬化指数，按GB/T 228—2002 标准选取5倍试样 ；在JSM-6360LV型扫描电镜上观察其组织形貌。纵向线切割制取透射电镜试样，经双喷电解减薄后在H-800型透射电镜(TEM)下分析微观组织。

实验方案为：（1）原材料形变强化效果研究，评判其冷成形性能及形变强化的效果；（2）比较两种不同减面率的冷拔材料形变强化效果，优选其中一种进行时效处理；（3）分析时效后螺栓产品最终的力学性能是否达到技术要求，测试最终形变强化指数，预测其使用时的可靠性。

2 实验结果

2 .1各种状态下材料形变强化效果及性能

8.8级（M不大于16mm）螺栓技术要求[5]：抗拉强度大于800MPa；屈服强度大于640MPa；断后伸长率为12；HRC23~32。采用拉伸实验测试原材料、冷拔材料的n值与性能，两组减面率的棒料性能数据均达到要求。螺栓冷拔后镦头由于鲍辛格效应的作用，随冷拔减面率的增加成形阻力将减小，在30 %时，鲍辛格效应最大，压缩真应力最小[6]，由此最终优选减面率30%的棒料进行300℃，2h时效处理，并测试n值和性能指标，各项性能如表1所示。

表1 MFT8钢的力学性能

2 .2各种状态下材料的组织

通过采用微合金化技术，在低碳钢中添加微量合金元素Nb，控轧控冷使原材料铁素体和珠光体中碳氮化物弥散析出，产生沉淀强化和细晶强化作用。原材料基体组织为碎片状珠光体+铁素体，晶粒尺寸5 μm，放大的铁素体晶粒中有明显的析出物，如图1，2所示。

为进一步提高材料的强度，对原材料进行了冷变形，冷拔后金相组织及晶粒度变化不大，但铁素体内部形成了大量的位错，并且位错纠缠形成了胞状亚结构，如图3a所示。时效处理后，铁素体中形成了亚晶界，位错形态发生了变化，如图3b。

图1 铁素体+碎化珠光体 图2铁素体晶粒内的析出物

Fig.1 ferrite and fragmentation pearlite，（SEM） Fig.2 precipitations in ferrite，（SEM）

图3时效处理前（a）后（b）铁素体中的位错密度，（TEM）

Fig.3 Dislocation density in ferrite before aging（a）and after aging（b）（TEM）

3 分析与讨论

在金属整个变形过程中，当外力超过屈服强度之后，塑性变形并不像屈服平台那样连续流变下去，而需要不断增加外力才能继续进行。这表明金属材料有一种阻止继续塑性变形的能力，这就是形变强化性能。应变硬化指数n反映了金属材料抵抗继续变形的能力，是表征金属材料应变硬化行为的性能指标。在极限情况下，n=1，表示材料为完全理想的弹性体，S 与e成比例关系；n=0时，S=K=常数，表示材料没有应变硬化能力，如室温下产生再结晶的软金属及已受强烈应变硬化的材料。

实验结果显示：原材料具有较高的n值，冷变形能力较好。减面率由25%提高到30%，随塑性变形量的增大，强化效果增加，各项力学性能指标均达到8.8级螺栓技术要求。塑性变形是强化的原因，强化是塑性变形的结果。随变形量的增大n值下降，材料继续强化的能力减弱。经过30%减面率的变形材料n值为0.235，这说明其仍然具有一定的抗过载失效能力。以上三种状态的拉伸断口均显示材料为韧性断裂，这说明形变后材料强度提高，但其仍然保持韧性状态。

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