《中国高新技术企业》 2011年7月下-2 - 图文(3)

上盘平行分布有F302、F304等次级带。构造岩为硅化碎斑花岗岩、赤铁矿化、钾长石化碎裂花岗岩、构造角砾岩、轻碎花岗岩等，充填有块状石英、微晶石英、红色（杂色）玉髓、萤石等热液脉体。

构造岩主要有轻微压碎花岗岩、碎裂花岗岩、碎斑花岗岩等。

（四）热液活动及围岩蚀变工作区热液脉体与围岩蚀变发育。热液脉体的种类主要有块状石英、细晶石英、杂色微晶石英、玉髓、萤石、方解石、辉沸石等脉体

围岩蚀变的种类主要有弱硅化、黄铁矿化、赤铁矿化、钾长石化、绢云母化、绿泥石化、高岭土化、紫黑色萤石化。热液脉体与围岩蚀变一般呈线状发育于断裂构造带内及两侧，蚀变范围一般较宽。

与铀矿化有关的热液脉体主要有烟灰（杂色）微晶石英—黄铁矿（赤铁矿）—沥青铀矿脉；与铀矿化有关的围岩蚀变有硅化、水云母化、赤铁矿化、高岭土化、碱交代等。

三、铀矿化特征

铀矿化分布于燕山早期第一阶段花岗岩（γ15）与燕山早期第二阶段花岗岩（γ25）岩体接触带及附近地段，并严格受北北东向断裂带控制，铀矿体产状与断裂带产状基本一致；矿化主要富集在构造破碎带中，矿体规模、矿化富集程度与含矿构造带规模密切相关，一般情况下如果构造规模大，则矿体厚、品位高。矿体赋存在含矿构造带转弯、膨胀、分支、复合部位，含矿带挤压明显、片理化发育、矿化蚀变作用强的地段矿体一般厚度较大、品位较高。矿体形态多为扁豆状、透镜状、脉状，边界轮廓很不规则。铀矿物主要为铀的次生矿物：硅钙铀矿、斜磷铅铀矿、钙铀云母及铜铀云母，其中斜磷铅铀矿，颜色为淡黄色，呈粉末状及细脉状分布，主要产于构造带中硅化花岗碎裂岩，破碎脉石英中，与赤铁矿化、水云母化蚀变关系密切铀矿石类型有轻微压碎花岗岩型、碎裂花岗岩型、碎斑花岗岩型等。矿石品位较富，铀在矿石中以斜磷铅铀矿，硅钙铀矿等次生铀矿物形式存在，伴生的金属矿物有方铅矿、闪锌矿等。

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2011.07四、找矿标志

1．γ125与γ5富铀岩体接触带及其附近地段。2．北北东向断裂含矿带，重点注意构造复合、变异部位。构造复合部位有不同方向构造复合、不同级别构造复合、同一构造的分支复合。构造变异部位有构造膨胀收缩、走向拐弯、倾角陡缓变化。特殊区位：构造夹持区、构造密集区、蚀变广泛区。

3．近矿围岩蚀变：赤铁矿化、硅化、绿泥石化、水云母化、碱交代（钾钠长石化）、高岭土化、红色粘土化。

4．放射性物探、化探信息：伽马、射气、钋法偏高以上场晕、异常点带。

5．遥感标志：不同岩体、岩脉、接触带、构造复合、变异部位解译、构造蚀变广泛区（易风化成土、开垦、农田、居民点）、线型改造密集区等。

6．已知矿化：矿体、矿化体，矿体空间分布组合特征：沿走向似等间距分布，在倾向上尖灭再现或侧现，矿化段（矿体集中区）倾向长度大于走向长度。

7．共、伴生、次生矿物：微晶石英、红色、灰绿色玉髓、赤铁矿、黄铁矿、沥青铀矿、铀的次生矿物、方解石、紫色萤石。

8．其它标志：地形地貌切割剧烈、相对负地形、地下水露头，植被茂密、湿地。

参考文献

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华仁民，等．下庄铀矿田337矿成矿机理及动力学背景[J]．铀矿地质，2009，25（1）．

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黄如松，等．湘南桂北地区铀矿地质-水文地球化学找矿标志及找矿模式[J]．铀矿地质，2002，（4）．[5]　 郑作环．深部找铀及湘南-桂北地区深部找铀潜景分析

[J]．华东理工学院学报，2006，（1）．

（责任编辑：陈　倩）浅析煤矿主通风机降噪的方法

李正训　 郝　莹 （山东泰安煤矿机械有限公司，山东 泰安 271000）文章从分析主通风机噪声的机理出发进行研究，对降低主通风机噪声的方法进行了探讨和解决，通过摘要：

分析叶片形状弯曲等对风机噪声的影响，我们引入了弯掠叶片的概念，并设计出周向前弯、前掠和弯掠组合3种型式的高效低噪叶来降低噪音，降低噪音对煤矿工人健康的影响。

主通风机；降噪；低噪叶；弯掠叶片关键词：

A 　　 文章编号：1009-2374（2011）21-0085-02中图分类号：TD441 　　　　 文献标识码：

煤矿主通风机的噪声污染已成为一种环境污染，被认为是仅次于大气污染和水污染的第三大公害。近几年来，风机用户把噪声大小列为主要验收项目，对主通风机的噪声要求越来越严格。这就对主通风机的噪声控制提出了更高的要求。主通风机在运行中，叶片与气流高速摩擦就会产生噪声，主流通风机产生的噪声是比较大的，为了有效地控制风机产生的噪声，需要对主流通风机噪声产生的原因及噪声的影响因素加以研究，只有掌握了噪声产生的机理，才能想办法从设计上、结构上来降低风机的噪声。叶片的形状设计是很重要的。

（三）两者相互作用产生的噪声叶片旋转引起自身的振动通过管道传递，往往在管道弯曲部发生冲击和涡流，造成加振使噪声增大。特别是当气流压力声波频率和管道自然振动频率一致时，将发生强烈共振，噪声突然增大，严重时致使机器破坏。此外，通风机主轴通过电机、齿轮增速装置或者皮带传送时，可能也会引起振动而产生二次噪声，通风机噪声，从声源特性来说，属于偶极子源辐射噪声（或称双源辐射声），指向性图形为8字形，在轴向声波较强烈，而与轴垂直的方向声波作用较弱。

二、通风机噪声控制的原理

通风机的噪声控制有各种各样的方法，归结起来，不外乎下列三类：一是降低声源的噪声；二是传输路径的噪声控制；三是接收器的防护措施。通风机的噪声控制，采用哪种方法或哪几种方法的组合，取绝于必需的减噪量，以及经济上和运用上的综合考虑。（一）通风机声源的噪声控制通风机噪声控制的最根本方法，就是使声源的噪声降低，声源的噪声控制方法是：一是要降低声源的激发力。包括：减少因空气动力产生的冲击和涡流噪声。提高叶轮及转轴的动平衡精度，以减少因不平衡所产生的噪声。提供良好润滑以减少摩擦力。声源的隔振，可以有效减少激发力；二是降低系统中噪声辐射部件对激发力的响应。包括：改变共振构件的固有频率。当激发力的频率相当或接近于某构件的固有频率时，将激起构件强烈共振及由此产生的激烈噪声。采用阻尼材料，以增加能量损耗，减少噪声的辐射；三是正确的安装、合理的使用和维护保养，防止异常声发生。

（二）传输路径的噪声控制一是声源的隔声。在噪声源的周围或接收器周围，

2011.07一、噪音的产生原理

通风机的噪声一般说来比较高，其噪声产生的原因，归纳起来，不外乎有下面三个：一是因空气动力所产生的噪声；二是由于机械振动所产生的噪声；三是两者相互作用所产生的噪声。不论是通风机还是别的任何机器，了解并掌握产生其噪声的噪声源，乃是噪声控制的最根本而且最有效的方法。（一）空气动力噪声空气动力噪声包括：一是冲击噪声。叶轮高速旋转时，叶片作周期性运动，空气质点受到周期性力的作用，冲击压力波以声速传播所产生的噪声。这种噪声随着叶片形状和几何尺寸的变换，噪声强度也不同叶轮圆周速度愈大，噪声则愈大。二是涡流噪声。叶轮高速旋转时因气体边界层分离而产生的涡流所引起的噪声。由于涡流无规则的运动，时而生长，时而衰减，于是使得涡流噪声具有宽广的频率范围。（二）机械振动噪声回转体的不平衡及轴承磨损，破坏等原因所产生的振动必然伴随有噪声，当叶片钢性不足，由于气流作用使叶片振动也会产生噪声。

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使用设计得当的隔声罩，让声源泉密闭，防止或减少噪声源泉向外传播；二是声的吸收。利用声的吸收原理，采用良好的吸声材料，使噪声在传输途中不断的衰减；三是声的反射。利用声的反射原理，采用不连续结构，使声能反射给声源，即所谓的阻抗失配，阻挡噪声的传播。

（三）接收器的防护措施所谓接受器可能是一个人或人的集合，或者是噪声敏感设备，在噪声过高的环境下，可以采用某些防护工具如耳塞、耳罩，或设置隔声室，使噪声控制在允许水平，防止噪声的伤害。

三、通风机噪声控制方法

（一）设计性能良好的通风机为了降低噪声激力，在通风机设计时，应事先考虑减少通风机声源噪声的因素，为此，在气动性能上要尽量减少气流冲击和附面层分离现象，以避免或减少冲击噪声和涡流噪声的发生，设计时要避免通流部分尖锐突出和急剧转弯，合理选择通风机的转速大小，因为通风机的噪声为周速的6次方比例关系，要十分注意控制叶轮与蜗舌处的间隙大小，试验研究和实践证明，间隙x的大小对通风机噪声影响较大，间隙太小，噪声将增加较快。对于压力不高的离心通风机，可以设计成所谓的低噪声通风机。该通风机具有较大的蜗室，叶轮出口的高速气流一进入蜗室速度便很快消失，同时叶轮进口和轮盘为曲面状，可以使气流均匀，防止乱流的发生，这种通风机与同性能的一般通风机比较，噪声下降15pohn左右。此外，尽量提高叶轮及主轴的动平衡精度，保持良好的润滑条件，增加机壳刚性，提高其固有频率等，也可有效的减少噪声源的激发力，减少噪声的发生。最后我们顺便指出，通风机噪声源的控制，特别是风压高的大容量通风机，乃是一个比较困难和有待解决的问题。（二）通风机及出口管道的消声前已指出，在通风机进气口或排气口其噪声级最大，为此，利用声的阻抗失配原理，在通风机进排气口处设计和安装消声器，使通风机进、出口的声辐射噪声减至最小，可以有效降低噪声。由于通风机噪声频带比较宽广，而且允许的压力损失也小，所以一般很少采用膨胀式和共振式消声器，往往使用吸声式消声器来减低通风机的噪声。吸声式消声器在截面s1的消声器管壁上开设很多小孔，周围填充多孔性吸声材

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2011.07料，当声波通过消声管时，声能被吸收，达到噪声衰减，噪声衰减性能与吸声材料的密度（kg/m3）、厚度以及小孔直径d及开口度（p×d2/（4t2））有关，其中t为孔与孔之间的距离（或周节）。这种消声器和其它形式的消声器不同，它在宽广的频率范围内具有良好的衰减特性，特别是对高频具有较大的衰减量。这种消声器，可以把它看作一般的吸声管来考虑，衰减量TL可以采用Sabinl公式计算：TL=K1×P×L/S1 dB式中：K1为吸声率a决定的常数；P为吸声材料的周长；L为壳体长度；S1为消声管的断面积。此式说明，衰减量主要取决于壳体长度L和填充于内表面的吸声材料的吸声率。在通风机出口管道设置吸声板，可以使噪声级有效的得以降低。这种消声装置同样也可以用于在通风机进口侧设置吸声板，也有良好的消声 效果。

（三）设置隔声间防声罩最近为了防止或降低通风机噪声的传播，将通风机放置在具有吸声性能的隔声间内，这时为了能够进气，需放置吸气口及管道，于是就会产生噪声的穿透，为此，应在进气口设置消声器，使噪声衰减。通风机噪声的控制，除了重视通风机本身及其管道系统的消声控制外，电动机产生的噪声亦不可忽视，为了减少电动机的噪声，合理的选择电动机功率是很重要的，因为不必要的功率增加增大了噪声，为了使电机噪声尽量降低，往往采用内表面贴有吸声材料的防声罩，阻止噪声的向外扩散。

总之，只有通过对矿井主通风机噪音的降低和优化，才能降低噪音对环境的影响。通风机噪声控制方法，具有很好的推广和实用价值。

参考文献

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（责任编辑：陈　倩）E

电力技术

lectric Power Technology变压器局部放电UHF检测实验分析

赖运河（广东电网深圳供电局，广东 深圳 518000）局部放电的检测和评价是变压器绝缘状况检测的重要手段，也是变压器绝缘状况绝缘性能恶化的原因摘要：

之一。文章介绍了变压器局部放电超高频检测技术（UHF）特点，并结合案例对该技术的应用进行了探讨。

变压器；局部放电；超高频检测；在线检测技术关键词：

TM855 　　　文献标识码：A 　　文章编号：1009-2374（2011）21-0087-03中图分类号：

变压器内部绝缘在运行中长期处于工作电压的作用下，特别是随着电压等级的提高，绝缘承受的电场强度值很高，在绝缘薄弱处很容易产生局部放电，产生局部放电的原因是：电场过于集中于某点，或者说某点电场强度过大，如固体介质有气泡，杂质未除净；油中含水、含气、有悬浮微粒；不同的介质组合中，在界面处有严重电场畸变。局部放电的痕迹在固体绝缘上常常只留下一个小斑，或者是树枝形烧痕。在油中，则出现一些分解的小气泡。

变压器局部放电时间虽然较短，能量也叫小，但对变压器的运行具有很大的危害性。局部放电现象的存在对变压器内部的绝缘材料将产生极大的破坏作用，是局部放电附件的绝缘材料受到放电质点的直接轰击而造成绝缘的损坏。另外，由于变压器内部局部放电所产生的热、臭氧、氧化氮等活性气体所产生的化学作用，从而使局部绝缘材料受到腐蚀，导致最终击穿。变压器内部绝缘的老化和破坏，大多数也是由于变压器内部的局部放电造成的。

局部放电的检测和评价是变压器绝缘状况检测的重要手段，也是变压器绝缘状况绝缘性能恶化的原因之一。因此，无论是研究机构、制造厂商，还是电力系统运行部门，都非常关心局部放电检测技术的发展。用超高频方法测量GIS局放已经积累了较多的经验，而变压器结构较复杂，用超高频方法测量变压器局放起步较晚。超高频检测技术（UHF法）用于局部放电检测是该领域研究的热点之一，并逐步走向工程应用，但国内外所作的工作绝大部分在实验室进行。

冲，并向周围辐射电磁波。通过对变压器的实验，变压器的局部放电产生的电磁波辐射特性与局部源的几何形状及放电间隙的绝缘强度有关系。当放电间隙较小时，内部放电时间较短，电流脉冲的幅度较大，电磁辐射的能量较高。当放电间隙较大，绝缘强度比较高，系统内部击穿过程比较慢，此时的电流脉冲的抖度较小，电磁波辐射的能量也较小。由于变压器油绝缘强度较高，因此变压器在发生局部放电时辐射的电磁波频率较高，最高频率能够达到GHz。

UHF检测技术的特点主要表现在：检测频率范围一般为500～1500MHz，可最大限度避免干扰信号的干扰。一般来说，UHF检测的过程中，传感器都安放在变压器的箱体内部，由于受到变压器壳体的屏蔽作用，因此UHF的抗干扰能力远远大于其他传统的局部放电监测方法，也有利于变压器局部放电的在线监测。由于超高频具有丰富的频段，信息量也较大，使的UHF在检测灵敏度较高。

在国内大型变压器事故中经常发生变压器的局部放电一方面会引起变压器内部大面积击穿，从而引起层间短路。在与其他绝缘试验相比，由于变压器中局部放电的产生，通过对其检测能够反映变压器的绝缘状况，可以及时发现变压器内部绝缘情况，达到预防潜伏性和突发事故的发生。

从国家有关变压器检测标准来看，变压器现场局部放电试验检测主要是对电压器一定电压下的局部放电量进行检测，局部放电量的结果将作为变压器实际放电量的参考，主要结合变压器实际放电位置来确定，对放电量的较大试验的情况，应密切关注放电具体位置。

一、局部放电的超高频检测技术

通过超高频信号传感器接收局部放电过程辐射的超高频电磁波来实现UHF检测技术，有研究分析每一次的局部放电都会发生正负电子的中和，产生一个电流脉

二、实验及结果分析

变压器产生局部放电的部位一般集中在电场集中和绝缘薄弱的部位，局部放电的影响因素受以下因素影

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响：（1）变压器内部绝缘材料的材质；（2）变压器绝缘结构的设计；（3）变压器加工制造工艺。（一）电晕对局部放电超高频检测系统的影响为了验证超高频局部放电检测系统能够有效避免电晕的干扰，笔者通过实验室一台油浸式无局部放电变压器的高压引线上安装距离地面1m，长5m，直接1mm的铜线，对变压器原边加电压，利用脉冲电流和超高频的方法产生局部放电现象，通过与变压器相连的脉冲电流表测量指示达到20000pC的局部放电时，此时超高检测系统检测结果显示为正常噪声状态。通过以上的实验，可以判断超高频检测系统对空气电晕的放电有抗干扰的功能。

在笔者另外工作的某500kV变电站内，对#1主变的B相在高压套管未加均压帽时进行加压试验，此时通过脉冲电流法和超高频检测法同时进行局部放电测量以检验超高频检测系统的抗电晕性能。结果表明，当脉冲电流法测得16000pC的放电量时，超高频检测系统未测得任何放电发生，检测到信号水平仅约-85dB（基准1mW，下同）的背景噪声，结果如图1所示。在变压器加压时，变电站其他设备运行正常，测试结果说明变电站其他电力设备辐射出的电磁波对检测系统的影响也很小。

图1 变压器加压时超高频检测系统所测的背景噪声（二）变电站现场实测数据及分析在使用本超高频检测系统的某500kV变压器测试时，通过对B相局部放电水平观察判断，水平偏高，初步判断系统有故障，但由于系统油色谱水平正常，仅对系统提出警告。由于仅仅对系统提出警告，未引起大家的充分注意。图2为A、B两相局部放电二维谱图，图3为相应的频域分布图：

a.A相二维谱图 b.B相二维谱图图2 某变压器A、B两相的局部放电二维谱图 图3 信号的频域分布88

2011.07通过对A、B相的二维谱图和频域分布图的分析可以看出，B相的局部放电检测值比A相要高，尽管该系统中的dBm单位与常规的pC单位相比无一定的对应关系，但从图中仍然可以看出，B相同A相相比有明显的异常。通过常规检测后发现，该变压器B相乙炔值异常，故停电进行脉冲电流法、超高频检测法及超声检测法等多种局部放电检测，证实本检测系统前期检测结果的正确性。因此，对该变压器返厂检修，解体结果显示中、低压绕组间穿过围屏有贯穿性放电。

另一台500kV变压器由于C相油色谱异常，因此对其进行停电检查。利用多种局部放电检测法对该变压器修复前与修复后的局部放电情况进行了检测。在变压器解体前通过脉冲电流法测得放电量有6000pC，解体后发现是由于变压器内部静电屏蔽焊接不良、产生了电位浮动。在对变压器现场修理后，仍然分析有明显放电现象，通过脉冲电流法仍然测到了4000pC的放电量，通过高频局部检测系统也可以明显看到放电现象的存在，因此可以判断该变压器具有一个以上的局部放电源。图4给出了变压器现场修理前后UHF放电检测结果，从图4（a）中可以看出放电图中中具有两种模式存在，通过检查后发现故障源为静电的屏蔽焊接不良所造成。图4（b）显示在变压器修理后，放电情况依然存在，可以判断变压器内部仍然有放电源存在，因此对变压器再次进行了返厂修理，通过后期的返厂修理结果来看，现场检查发现了另外一个故障源，图5给出了故障分析图。

a.现场解体修理前 b.现场解体修理后图4 变压器现场测得的放电谱图图5 变压器返厂修理发现的第2个局部放电故障源三、结语

综上所述，利用超高频方法局部放电方法对变压器的局部放电进行检测，可在变压器带电情况下进行安装测量，实测的在线结果可更好翻译变压器运行情况下的放电情况。另外，超高频局部放电方法还能有效避免各种干扰和高频信号，并对电晕放电抗干扰。随

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