1.作用在桩的主动土压力分布：
第1层土上部标高-0.50m，下部标高-5.00m
Ea1上 = (19.00×0.00+29.50)×tg2(45-24.00/2)-2×13.00×tg(45-24.00/2) = -4.44kN/m2(取0.0)
Ea1下 = (19.00×4.50+29.50)×tg2(45-24.00/2)-2×13.00×tg(45-24.00/2) = 31.61kN/m2
第2层土上部标高-5.00m，下部标高-7.60m
Ea2上 = (19.00×4.50+19.00×0.00+29.50)×tg2(45-24.00/2)-2×13.00×tg(45-24.00/2) = 31.62kN/m2
Ea2下 = (19.00×4.50+19.00×2.60+29.50)×tg2(45-24.00/2)-2×13.00×tg(45-24.00/2) = 52.45kN/m2
第3层土上部标高-7.60m，下部标高-10.30m
Ea3上 = (19.00×4.50+19.00×2.60+20.00×0.00+29.50)×tg2(45-40.00/2)-2×0.00×tg(45-40.00/2) = 35.75kN/m2
Ea3下 = (19.00×4.50+19.00×2.60+20.00×2.70+29.50)×tg2(45-40.00/2)-2×0.00×tg(45-40.00/2) = 47.49kN/m2
2.作用在桩的被动土压力分布：
第2层土上部标高-5.00m，下部标高-7.60m
Ep2上 = (19.00×0.00)×tg(45+24.00/2)+2×13.00×tg(45+24.00/2) = 40.04kN/m2
Ep2下 = (19.00×2.60)×tg2(45+24.00/2)+2×13.00×tg(45+24.00/2) = 157.17kN/m2
第3层土上部标高-7.60m，下部标高-10.30m Ep3
上
2
= (19.00×2.60+20.00×0.00)×tg2(45+40.00/2)+2×0.00×
tg(45+40.00/2) = 227.20kN/m2 Ep3
下
= (19.00×2.60+20.00×2.70)×tg2(45+40.00/2)+2×0.00×
tg(45+40.00/2) = 475.52kN/m2
三、桩侧面土压力产生的弯矩计算
1.主土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Ma = 0.00×4.50×8.50+(31.61-0.00)×4.50/2×[4.00+4.50/3.0]+ 31.62×2.60×4.00+(52.45-31.62)×2.60/2×[1.40+2.60/3.0]+ 35.75×2.60×2.60+(41.84-35.75)×2.60/2×[0.00+2.60/3.0] = 1029.92kN.m/m
考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 1.00m。 Ma = 1.00×1029.92=1029.92kN.m
2.被动土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Mp = 40.04×2.60×4.00+(157.17-40.04)×2.60/2×[1.40+2.60/3.0]+
227.20×2.60×2.60+(604.28-227.20)×2.60/2×[0.00+2.60/3.0] = 2722.25kN.m/m
考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 1.00m。 Mp = 1.00×2722.25=2722.25kN.m
3.支撑力矩：
没有布置支撑，力矩为0.0kN.m。
四、基础稳定性计算
桩式塔吊基础设置在深基坑旁边，除承受上部倾覆力矩 M0外，还要承受基坑两侧
主动土压力和被动土压力产生的力矩，在必要时候还要增加锚杆或内支撑。 塔吊基础的稳定性计算参照排桩的计算，计算简单图和计算公式如下：
塔吊基础的稳定性计算简图
其中安全系数 K 根据当地实际情况取值。
经过计算得到上式左边的弯矩和为0.00+2722.25=2722.25kN.m
上式右边的弯矩和为1.00×(1552.00+1029.92)=2581.92kN.m
塔吊桩基础稳定性计算满足要求！
7. 一点提示
2#、4#塔吊稳定计算采用了两种方式，一种是按边坡支护双排桩模式，一种是按临基坑边塔吊基础桩承台稳定性验算模式。
本方案对深基坑部分桩承台基础进行设计验算，假定条件是基坑支护桩满足边坡稳定要求，桩承台及基础是否对边坡支护有影响，需经有经验基坑支护设计单位复核审定，经有关部门审批后，确保安全条件下再实施。
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