2.3.1 设计说明
由于不采用池底空气扩散器形成曝气，故格栅的截污主要对保护后续处理构筑物，拟采用细格栅，为减少栅渣量，格栅栅条间隙已拟定为5mm。
设计参数：栅条间隙e=5mm，栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s，格栅倾斜角度?=60°。 2.3.2 格栅计算
（1） 栅条间隙数（n）为 n?Qmaxsin??0.122?sin60??63eh?0.005?0.4?0.9条
（2） 栅槽有效宽度(B)
设计采用φ10圆钢为栅条,即S=0.01m。
B?S(n-1)?en?0.01?(63-1)?0.021?63
=0.94m
（3） 进水渠道渐宽部分的长度
设进水渠宽B1＝0.65m，其渐宽部分展开角度?1=20°
l1＝
B?B12tg?1＝
0.94?0.652tg20?＝0.40m
（4） 栅槽与出水渠连接处的渐窄部分长度 l2＝
l12?0.402?0.20m
（5） 过栅水头损失（h1）
0.014/30.9?S???sina.k?2.42()?()?sin60??3 h1???????b2g0.0052?9.81??22 =0.66m
（6） 栅后槽总高度 设栅前渠道超高h2＝0.3m
H＝h+h1+h2＝0.4＋0.66＋0.3＝1.36m （7） 栅槽总长度
L＝l1+l2+0.5+1.0+
H1tg?
＝0.40+0.20+1.50+
0.4?0.3tg60?＝2.50m
（8） 每日栅渣量计算
对于栅条间隙e=5mm的中格栅，对于城市污水，每单位体积污水拦截污物为
9
W1=0.10m3/103 m3。每日栅渣量为
W=
QmaxW1?86400K2?1000?0.122?0.10?864001.712?1000?5.53 m/d
3
拦截污物量大于0.2m3/d，须机械清渣。
污物的排除采用机械装置：φ300螺旋输送机，选用长度l=8.0m的一台。
30012136040060°500104001000155010°4001900200940
图2－细格栅（单位mm）
2.4 平流式沉砂池
2.4.1 设计说明
污水经泵提升后进入平流式沉砂池，共一组，分为两格。
设计流量为Qmax=468.0 m3/h=0.122 m3/s，Qav=277.0 m3/h=0.077m3/s 2.4.2 池体设计计算
（1） 长度
设v＝0.25m/s,t＝30s，
L＝vt＝0.25×30＝7.5m （2） 水流断面积
A=
Qmaxv＝0.1220.25＝0.49m
（3） 池总宽度
设n＝2格，每格宽b＝0.6m
B＝nb＝2×0.6＝1.2m （4） 有效水深 h2＝
AB?0.491.2＝0.41m
（5） 沉砂斗所需容积 设T＝2d V?QmaxXT?86400KZ?106＝0.122?30?2?864001.712?106
10
＝0.37m3 （6） 每个沉砂斗所需容积 设每一分格有2个沉砂斗 V0?V2?2＝0.372?2＝0.09m3
（7） 沉砂斗各部分尺寸
设斗底宽a1＝0.5m，斗壁与水平面的倾角为55°，斗高h3'＝0.3m。沉砂斗上口宽：
a＝沉砂斗容积 V0? ?h360.36'2h3tg55?'＋a1＝2?0.3tg55??0.5＝0.9m
(2a?2aa1?2a1)
22(2?0.9?2?0.9?0.5?2?0.5)
22 ＝0.15m3 （8） 沉砂室高度
采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗 h3＝h3'＋0.06l2＝0.3+0.06×1.65＝0.4m （9） 池总高度
设超高h1+h2+h3＝0.3+0.41+0.4＝1.11m ⑩验算最小流速
在最小流量时，只用一格工作（n1＝1）
vmin＝Qminn1wmin?0.0771?0.6?0.41?2?0.16m/s?0.15m/s
详见图3：
7500
图3－沉砂池（单位mm）
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2.5 氧化沟
2.5.1 设计说明
拟用卡鲁塞氧化沟，去除COD与BOD之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用。 氧化沟采用垂直轴曝气机进行搅拌、推进、充氧，部分曝气机配置变频调速器。相应于每组氧化沟内安装在线溶解氧测定仪，溶解氧讯号传至中控室微机，给微机处理后再反馈至变频调速器，实现曝气根据溶解氧自动控制。
设计流量Q= 6640.0m3/d=0.077m3/s 2.5.2 池体设计计算
氧化沟设计为1组，总处理规模为6640.0m3/d，按最大日平均流量设计，总污龄一般为10～30d左右，取18d。 （1） 氧化沟池体计算 ①碱度平衡计算
由于设计的出水BOD5为30mg/L，处理水中非溶解性BOD5值可用下列公式求 得，此公试适用于氧化沟。
BOD5f＝0.7?Ce?1.42?(1?e?0.23?5) ＝0.7?30?1.42?(1?e?0.23?5)
＝20.4mg/L
式中Ce——出水中BOD5的浓度，mg/L。
因此，处理水中溶解性BOD5为30-20.4＝9.6mg/L
采用污泥龄18d，则日产泥量据公式
aQLr1?btm＝0.6?6640?（250?9.6）＝504.1kg/d
1000?（1?0.05?18）式中Q——氧化沟设计流量，m3/d；
a——污泥增长系数，一般为0.5～0.7，这里取0.6，kg/kg; b——污泥自身氧化率，一般为0.04～0.1，这里取0.05，l/d； Lr——（L0-Le）去除的BOD5浓度，mg/L; tm——污泥龄，d；
L0——进水BOD5浓度，mg/L;
Le——出水溶解性BOD5浓度，mg/L。
一般情况下，其中有12.4％为氮，近似等于总凯氏氮（TKN）中用合成部分为 0.124×504.1＝62.57kg/d
TKN中有
62.51?10006640＝9.4mg/L用于合成；需用于还原的NO3-N＝23.6-11.1＝
12.5mg/L;需用于氧化的NO3-N=35-9.4-2＝23.6mg/L。
一般去除BOD5所产生的碱度（以CaCO3计）约为0.1mg碱度/去除1mgBOD5,进水中碱度为250mg/L。所需碱度一般为7.1mg碱度/mgNH3-N氧化，还原为硝酸盐；氮所产生碱度3.0mg/mgNO3-N还原。
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剩余碱度＝280-7.1×29.6+3.0×18.5+0.1×2.14＝146.74mg/L ②硝化区容积计算
硝化所需的氧量NOD＝4.6mg/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mg/mgNO3-N还原。 脱氮速率：qDN=0.0312kgNO3-N/(kgMLVSS.d)。 硝化速率为
uN＝?0.47e0.098(T?15)????故t?＝
??2?1020.05?15?1.158?????2??2?1.3???＝0.204L/d
10.204＝4.9d
118采用安全系数为2.5，故设计污泥龄＝2.5×4.9＝12.5d。 原假定污泥龄为18d，则硝化速率uN＝单位基质利用率 u＝uN?ba＝0.056?0.050.6＝0.177kg/(kg.d)
＝0.056L/d。
式中uN——硝化速率，1/d;
a——污泥增长系数，一般为0.5～0.7，取0.6；
b——污泥自身氧化率，一般为0.04～0.1，取0.05，1/d。
活性污泥浓度MLSS一般为2000～4000mg/L(也可用高达6000mg/L),这里取MLSS＝4000mg/L。在一般情况下，MLVSS（混合液可挥发性悬浮固体浓度）与MLSS的比值是比较固定的，在0.75左右，在这里取0.7。
故MLVSS＝0.7×4000＝2800mg/L;
所需MLVSS总量＝硝化容积VN??250?9.6??66400.177?1000＝9018.4kg；
9018.42800?1000?3220.9m3；
水力停留时间tN???3220.9???24?11.64?6640?h。
反硝化区容积12°C时，反硝化效率为 qDN??0.03???0.029???12?20?
M??????F?? =0.014kg/（kg.d）
F——有机底物降解量，即BOD5的浓度，mg/L; M——微生物量，mg/L;
?——脱硝温度修正系数，取1.08。
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