框架结构毕业设计实例(8)

35 ?Tg??T1 α=?1????0.9α

max

=0.049

0.85 >1.4 Tg=1.4×0.35=0.49,由抗震规范可知尚须计算顶部附加

集中水平地震作用。

δn=0.08T1+0.07=0.08×0.60+0.07=0.118 结构总水平地震作用标准层：

Fek=α1Geg=0.049×0.6O×4632=147.53KN 顶部的附加集中水平地震作用为： △ Fn=δn Fek=0.138×147.53=17.41KN Fi=GiHiFek（1-δn）/∑GiHi

F?1?5.18 F1=9.99 F2=14.60 F3=19.21 F4=23.81 F5=28.42 F6=28.91

36

层 6 5 4 3 2 1 -1 Fi（KN） 46.32 28.42 23.81 19.21 14.60 9.99 5.18 Vi(m) 46.32 74.74 98.55 117.76 132.36 142.35 147.53 ∑D 67174 67174 67174 67174 67174 67174 78355 Δue 0.0007 0.0011 0.0015 0.0018 0.0020 0.0021 0.0019 一层：0.0021/3=1/1429<1/550

满足要求

37

地震作用下A轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算

层 Vi /KN ∑D/ Dim/ KN/m KN/m Dim/Vim /KN ?D yh /m Mc上 Mc下 Mb总 /KN.m /KN.m /KN.m 6 5 4 46.32 67174 18061 0.269 74.74 67174 18061 0.269 98.55 67174 18061 0.269 12.46 0.9 26.17 11.21 26.17 20.11 1.05 39.20 21.11 50.42 26.51 1.2 47.72 31.81 68.83 31.68 1.35 52.27 42.76 84.08 35.60 1.35 58.75 48.07 101.51 38.29 1.5 57.44 57.44 105.50 40.13 2.28 48.96 91.50 106.39 3 117.76 67174 18061 0.269 2 132.36 67174 18061 0.269 1 142.35 67174 18061 0.269 -1 147.53 78355 21291 0.272

地震作用下B轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算

层 Vi /KN ∑D/ Dim/ KN/m KN/m Dim/Vim /KN ?D yh /m Mc上 Mc下 Mb右 Mb左 /KN.m /KN.m /KN.m /KN.m 6 5 4 46.32 67174 29593 0.441 20.41 1.11 38.57 22.65 18.24 20.32 74.74 67174 29593 0.441 32.93 1.26 57.29 41.49 37.81 42.13 98.55 67174 29593 0.441 43.42 1.41 69.03 61.22 52.27 58.24 3 117.76 67174 29593 0.441 51.88 1.41 82.49 73.15 67.97 75.73 2 132.36 67174 29593 0.441 58.31 1.41 92.71 82.22 78.45 87.41 1 142.35 67174 29593 0.441 62.71 1.5 94.07 94.07 83.38 92.90 -1 147.53 78355 34065 0.435 64.14 2.1 89.79 134.69 86.97 96.89 地震作用下D轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算

层 Vi /KN ∑D/ Dim/ Dim/KN/m KN/m ?D Vim /KN 13.46 21.72 28.64 34.22 38.46 41.37 43.27 6 46.32 67174 19520 5 74.74 67174 19520 4 98.55 67174 19520 3 117.76 67174 19520 2 132.36 67174 19520 1 142.35 67174 19520 -1 147.53 78355 22979 0.291 0.291 0.291 0.291 0.291 0.291 0.293 /KN.m /KN.m /KN.m 0.90 28.27 12.11 28.27 1.17 39.75 25.41 51.86 1.32 48.11 37.80 73.52 1.35 56.46 46.20 94.26 1.35 63.46 51.92 109.66 1.50 62.05 62.05 113.97 2.28 52.78 98.65 114.83 yh /m Mc上 Mc下 Mb总

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地震载作用下框架柱轴力和梁端剪力

梁端剪力/KN 层 AB跨 BD跨 A轴 柱轴力/KN B轴 D轴 NcD 9.53 27.96 53.79 87.12 125.76 166.33 207.84 VbAB 6 5 4 3 2 1 -1 VbBC 18.43 25.84 33.33 38.64 40.56 41.51 NcA -23.27 -44.52 -71.19 -102.76 -135.90 -169.82 VbBA?VbBC -1.74 -2.95 -4.59 -6.66 -7.07 -7.43 -7.59 NcB -1.74 -4.69 -9.28 -15.93 -23.00 -30.43 -38.02 15.48 21.25 26.68 31.57 33.14 33.92 六、框架内力组合

各种荷载情况下的框架内力求的后，根据最不利又是可能的原则进行组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算个控制截面出的（支座边缘处的）内力值。 支座边缘处的内力值：

b M边?M?V?

2b V边?V?q?

2式中 M边——支座边缘处截面的弯矩标准值； V边——支座边缘处截面的剪力标准值：

M——梁柱中线交点处饿弯矩标准值；

V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值； q——梁单位长度的均布荷载标准值； b——梁端支座宽度（即柱截面高度）。

柱上控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，也可以采用轴线处的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。 各内力组合见表：

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框架梁内力组合表

截层面内力 次 位置 M A V M B右 负一层 B左 V M V M D V 跨间

SGK SQK SWK SEK 1.2SGK+1.26(SQK+SWK) → ← 96.79 YRE[(1.2SGK+ 0.5SQK)+1.3SEK] → 190.06 -123.55 ← -18.46 1.35SGK+ 1.2SG+ SQK 1.4SQK 1.2SGK+1.4SwK → ← 73.11 -101.00 -171.48 88.60 -93.01 -120.17 16.16 23.72 -18.06 -17.84 106.93 -33.9-7.58 2 19.48 217.68 135.77 128.94 139.53 -122.22 -116.93 114.07 21.12 -7.58 114.14 20.86 21.69 -111.8-21.1-9.28 8 7 -12.7-71.23 25.62 0 79.05 63.60 50.58 14.37 -9.28 11.86 0.78 10.24 0.92 MAB MBD -136.90 -169.186.97 -138.25 -191.23 -30.05 -199.64 -180.07 8 -33.9168.59 173.05 77.51 143.66 175.11 166.45 2 96.89 254.41 135.92 205.02 16.08 174.95 166.17 -41.5-149.1-163.8-215.06 -149.24 -68.16 -172.21 1 0 9 114.8-103.2-43.25 -133.76 43.09 -180.83 -108.86 3 6 -41.5104.66 124.66 36.06 117.01 121.09 114.98 1 3.05 106.53 91.26 61.69 61.69 97.72 92.92 3.78 85.74 73.60 49.36 49.36 78.52 75.03 -178.98 -124.82 -57.41 -143.62 126.27 147.50 167.33 106.60 -147.2-121.25 6 -121.3-49.61 4 81.87 76.32 60.70 107.85 76.32 60.70

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