模板专项施工方案(4)

祈福南湾半岛S1-19地块A8、A11c、A11d、A13屋型洋房土建及其配套总承包工程 模板工程专项施工方案

2.抗剪强度验算

V＝1/2*q*梁宽+P τ＝3V/（2bh）＝

＝ 3

0.50 × ×

2

8.29 × 2

0.20 + 0.63 ＝ 1456 ×

2

N

2

1456 ÷ （ ＜

fv=

80 × 80 ） ＝ 0.34 N/mm

τ＝ 0.34 N/mm 1.40 N/mm

满足要求！

3.挠度验算

q＝q2*次龙骨间距/梁宽＝ 4.97 × 0.30

3

2

3

÷ 0.20 = 7.45 N/mm

ωq＝q2cL*（8-4γ+γ）/（384EI）＝1490.40×1728000000×7.89÷（384EI）＝1.72mm ωp＝PaL*(3-4*（a/L）)/(24EI)＝313200.00×1440000 ×2.31÷（24EI）＝1.41mm 最大挠度ωmax＝ωq＋ωp ＝ 1.72 ＋ 1.41 ＝ 3.13 mm

[ω]＝L/250 ＝ 1200 ÷

250

＝

4.8

mm

2

2

满足要求！

五、主龙骨验算

门架纵向间距 900

mm

计算跨数＝ 二跨

集中荷载在 L/3 跨处

PPPPPPP计算简图-0.333 ＝

5.53 0.333

× ×

0.30 829

÷

2

= ＝

2

1.抗弯承载力验算

弯矩系数KM＝ P＝q1×次龙骨间距/2

0.83 kN＝ 829N

最大弯矩为Mmax＝KMPL ＝ σ＝M/W

× 900 248511.24 N.mm

＝ 248511.24 ÷ 85333.33 ＝ 2.91 N/mm

满足要求！

2.抗剪强度验算

剪力系数KV＝1.333 V＝KVP

＝

1.333

×

0.83

＝

1.11 kN

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τ＝3V/（2bh）＝ 3 ×

2

1105.32 ＜

÷ （2 ×

2

80 × 80 ）＝ 0.26 N/mm

2

τ＝ 0.26 N/mm fv＝ 1.40 N/mm

满足要求！

3.挠度验算

挠度系数KW＝ P＝q2×次龙骨间距/2 ω＝KWPL/（100EI） [ω]＝L/250

3

1.466 ＝ ＝ ＝

2

=

3

0.75

kN

4.97 × 0.30 ÷

1.466 × 745.2 × 900 900

÷

250

＝ 3.60

÷ （100EI） ＝ 0.26 mm

mm

满足要求！

六、梁侧模验算

1.荷载计算

1、新浇砼的侧压力

F1＝0.22r×200/（30+15）β1β2V

1/2

＝45.79kN/m

2

(r＝24、β1＝1.2、β2＝1.15、V＝2、T＝30)

F2＝rH＝24×梁高 F1 、F2两者取小值 有效压头高度＝F/r＝

2、振捣砼产生的侧压力取4kN/m

2

kN/m kN/m m

22

19.20 19.20 0.8

1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的侧压力 分项系数 标准值kN/m 1.2 1.4 19.20 4 Q＝ 2荷载值kN/m 23.04 5.6 28.64 22.模板强度验算 q?????òí?珠海市建安昌盛工程有限公司 - 17 - 祈福南湾半岛S1-19地块A8、A11c、A11d、A13屋型洋房土建及其配套总承包工程 模板工程专项施工方案

取竖肋间距L＝ 400 mm

计算跨数＝四跨

弯矩系数KM＝ -0.107 木模板厚度h＝

18

2

mm

3

木模板抵抗矩W＝bh/6＝36720.00mm 线布荷载q M＝KM.qL＝ σ＝M/W＝

2

＝ -0.107 9.08

28.64 ×（ 0.80 — × N/mm

2

0.12 ） ＝ 19.48 N/mm

0.400 ＝ -0.33 ×10 N.mm

6

19.48 × ＜

0.400 ×

2

fm＝ 13.00 N/mm

满足要求！

3.模板挠度验算

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒砼产生的压力，故

q'＝ 23.04 ×（ 0.80 — 0.12 ） ＝ 15.67 N/mm

木模板惯性矩I＝bh/12＝330480.00 mm

挠度系数KW＝ 0.632

挠度ω＝KWq'L/100EI＝

[ω]＝L/250＝

4

3

4

0.85 1.60

mm mm

满足要求！

4.模板抗剪验算

抗剪系数KV＝ V＝KVq'L

0.607 ＝

0.607

2

×

19.48

×

2

0.40 ＝ 4.73 kN

τ＝3V/（2bh）＝ 0.58 N/mm ＜fv= 1.40 N/mm

满足要求！

七、穿梁螺栓验算

梁侧模压力＝1/2(2*振捣砼产生的侧压力+新浇砼的侧压力)*(梁高度-板厚度)＝0.50×（11.20+23.04）×0.68

＝11.64kN/m

穿梁螺栓受力 ＝

11.64

×

800

÷ [N]=

1 12900

＝ N

9313

N

查得对拉螺栓υ 12 容许拉力

满足要求！

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八、门架承载力验算

传至每根门架立柱的力的系数＝ 3.666 传至每根门架立柱的力NQK＝ 3.666 单个MF1219门架与交叉支撑重量＝0.264

门架和拉杆重量NGK

门架总承载力＝1.2×NGK+NQK

＝ ＝

＝

3.04kN

× 0.83 kN

Φ48钢管重量＝0.0384kN/m

5.40 3.04

2.92 × 0.070 + 1.20 ×

0.41

+

×0.0384＝ ＝ 3.53 kN

0.41kN

查（JGJ128-2000）规范每根门架立柱的承载力〔N〕＝40.16/2＝20.08kN

满足要求！

九、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)

其中 NG -- 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 6.546 kN/m； NQ -- 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.400 kN； 经计算得到，N = 8.415 kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N -- 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 3.53 kN； Nd -- 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算

其中Φ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，Φ =0.336； k -- 调整系数，k=1.170；

i -- 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.58 cm； h0 -- 门架的高度，h0=1.93m；

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I0 -- 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 -- 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2； h1 -- 门架加强杆的高度，h1=0.10m；

I1 -- 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f -- 门架钢材的强度设计值，f=205.00 N/mm2。 A -- 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 ×A1=2×4.89= 9.78 cm2；

I -- 门架立杆的换算截面惯性矩，I=12.98 cm4；

I=I0+h1/h0×I1=12.190+12.190/100.000×1536.000=12.984 cm4 经计算得到，Nd= 67.365 kN。

立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！

十、计算结果

次龙骨间距300mm；主龙骨间距1200mm；竖肋间距400mm；门架纵横向间距900mm；对拉螺栓υ12一排，对拉螺栓间距800mm。

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