年产130万辊道窑窑炉设计指导书(5)

i. 窑底

耐火层 窑 底 膨胀层 0.7硅藻土砖 1350 0.1～0.3 100 隔热层 0.9高铝聚轻球砖 1.0轻质粘土 1600℃ 900 0.310+0.176×10t 0.063+0.14×10t -3130 130 t1=600℃ ta=40℃

设t2=210℃ ， t3=50℃

?1=0.31+0.176×10?3t1?t2-3

=0.31+0.176×10（600+210）/2=0.352 W/m·℃ 2a=2.56（t3?ta）+

4.54[(144.54[(273?t34273?ta4)?()]100100

t3?ta=2.56（50-40）+

14273?504273?404)?()]100100=10.39 W/m·℃

50?40?1=0.23m

?2?0.036+0.14×10?3 ×

?2=0.13m

热流密度： q=

t1?t2=0.098W∕(m?℃) 2t1?ta?1?2?31????1?2?3a=

290?40=120（W/㎡）

0.230.130.131???0.3520.0980.210.39校核t2、t3、t4

t2=t1-

?10.13×120=211℃ q=290-0.352?1??211?210×100%=0.48%<5%允许

210t3=t1-（

?1?20.130.13?）q=290-（）×120=52℃ ?0.3520.2?1?2

??52?50×100%=0.5%<5%允许 50

窑底散热面积:

A底=76.33 m2

则Q底?qA底=120×76.33×3.6＝33081 (kJ/h) 则冷却带窑体总散热量为:

Q9 =196044+106369+134031+128067+74463+110399+45766+26755+33081

=854975 (kJ/h) 8.2.4.4 其它热损失Q10

其它热损失为总收入的5%,则:

Q10=0.05（Q2+Q6）=0.05×(2089837.854+26Vx)=104491.89+1.3Vx

8.2.5 列出热平衡方程

热收入=热支出

所以 Q2+Q6=Q7+Q8+Q9+Q10

2089837.854+26Vx=107898.18+551Vx+854975+104491.89+1.3Vx 解得 Vx= 1942.76 m/h 即每小时鼓入风量为1942.76m/h.

8.2.6冷却带热平衡表

表8－2 冷却带热平衡表 热收入 项目 产品带入显热 冷却风带入显热 总热量

KJ/h 2089837.854 50511.76 2140349.614 % 97.64 2.36 100 项目 产品带出显热 抽热风带走显热 窑体散热 其它散热 总散热 热支出 KJ/h 107898.18 1070460.76 854975 107017.478 2140351.418 % 5.04 50.02 39.94 5.00 100

9.烧嘴的选用

9.1 每个烧嘴所需的油（气）压

每小时燃料消耗量为：x=1214m/h

考虑到烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性取安全系数1.5

本设计共设置了76个烧嘴。 每个烧嘴的燃料消耗量为：

1214*1.5=23.96 76烧嘴的热负荷：23.96×41580=996256.8(kJ/h) 9.2 烧嘴的选用

所以本设计采用北京神雾公司的WDH-TCC2型烧嘴。 该烧嘴技术性能如下： 热负荷 流量 2×104 燃气 压力 1000Pa～0.2MPa 流量 24 3助燃空气 温度 常温 压力 1500～流量调节比例 1：6 火焰 长度 200～3000 火焰 炉膛温锥角 ～70 度 ～1800℃ 2.4 3Kcal/h Bm/h Bm/h ～350℃ 3500 Pa 所以该烧嘴符合本设计要求。

10.参考文献

[1] 周露亮，《窑炉课程设计》，景德镇陶瓷学院，2005

[2] 刘振群，《陶瓷工业热工设备》，武汉理工大学出版社，1989。 [5] 蒋鉴华 张振刚，《热工测量及过程自动控制》，景德镇陶瓷学院，2007 [3] 孙晋涛，《硅酸盐工业热工基础》，武汉理工大学出版社，1992 [4] 胡国林，《建筑工业辊道窑》，中国轻工业出版社，1998

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