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1 2 3 4
内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 --- 内撑 0.000 ---
6300.569 Ks = 22.446 >= 1.200, 满足规范要求。
Ks?12256.051 ?129168.001 工况7：
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 1 2 3 4
支锚类型 材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 --- 内撑 0.000 ---
8430.490 Ks = 16.012 >= 1.200, 满足规范要求。
Ks?5823.225 ?129168.001 工况8：
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 1 2 3 4
支锚类型 材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 ---
8430.490 Ks = 19.155 >= 1.200, 满足规范要求。
Ks?5823.225 ?155664.002 工况9：
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 1 2
支锚类型 材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 ---
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3 4
内撑 2760.000 --- 内撑 2760.000 ---
8712.827 Ks = 18.138 >= 1.200, 满足规范要求。
Ks?2375.555 ?155664.002 安全系数最小的工况号：工况1。
最小安全Ks = 6.695 >= 1.200, 满足规范要求。 5.2.4 抗隆起验算
Prandtl(普朗德尔)公式(Ks >= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
Ks??DNq?cNc??H?D??q o
??Nq?tan 45?1?2?? 2e?tan? Nc??Nq?1? tan?
??Nq?tan 45?16.60021??2e3.142tan16.600?4.592 N??4.592?1?c tan16.600?12.049 K?18.900?7.300?4.592?18.700?12.049s18.716??8.300?7.300??91.634 16
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Ks = 2.238 >= 1.1, 满足规范要求。
Terzaghi(太沙基)公式(Ks >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技
术规范》YB 9258-97(冶金部):
Ks??DNq?cNc??H?D??q
? ? Nq?12e?34???2o?tan?cos?34451??2???22 Nc??Nq?1? tan? 16.6002tan16.600 Nq?12e??3.142?cos?45?16.600? ?DH2?5.233 N??5.233?1?c1tan16.600?14.198 K?18.900?7.300?5.233?18.700?14.198S18.716??8.300?7.300??91.634 Ks = 2.574 >= 1.15, 满足规范要求。
5.2.5 隆起量的计算
注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!
i?1
式中 δ---基坑底面向上位移(mm);
???8753?16?n??ihi?q??125???0.5?6.37?c?0.04?tan???0.54
n---从基坑顶面到基坑底面处的土层层数; ri---第i层土的重度(kN/m3)；
地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3); hi---第i层土的厚度(m); q---基坑顶面的地面超载(kPa); D---桩(墙)的嵌入长度(m); H---基坑的开挖深度(m);
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c---桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa); φ---桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);
r---桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);
?8753?16??254.2?91.6 ????125??7.313.7??0.5?6.37?18.7?18.7?0.04??tan16.60??0.54 δ = 26(mm) 5.2.6 嵌固深度计算 嵌固深度计算参数：
抗渗嵌固系数 整体稳定分项系数 圆弧滑动简单条分法嵌固系数 嵌固深度考虑支撑作用 1.200 1.300 1.100 ㄨ 嵌固深度计算过程：
按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度： 圆心(-2.897，12.726)，半径=21.918m，对应的安全系数Ks = 1.322 ≥ 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 9.000m 嵌固深度设计值 hd = αγ0h0
= 1.100×1.000×9.000 = 9.900m 嵌固深度采用值 hd = 7.300m
6 围囹结构验算
围囹结构验算荷载由钢板桩最不利工况得到支反力：第1道围囹最大支反力为0KN/m，第2道围囹最大支反力为52.32KN/m，第3道围囹最大支反力为198.49KN/m，第4道围囹最大支反力为272.25KN/m，对第4道围囹进行检算。
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6.1 第4道围囹检算
图6.1-1 第4道围囹结构计算模型（单位：KN/m）
6.1.1 支撑受力情况
图6.1-2 围囹弯应力图
围囹最大弯应力为141.9MPa，小于Q235钢材容许弯应力[σ]=145MPa，满足要求。
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6.1.2 第4道围囹结构变形情况
图6.1-3 第4道围囹结构XY方向位移等值线图
第4道围囹水平方向整体位移如下图，最大挠度??0mm，满足要求。
7 结论
综合以上检算，钢板桩围堰设计满足结构稳定及安全需要。
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