2012届毕业设计手算计算书基本步骤模板3(4)

??Asbh0?3077350?565?100%?1.56%?0.3%??min

?2.5% （满足） ??maxAsAs'?24533077?0.797?0.3 （满足）

验算纵筋间距：9d?2as?9?28?70?322mm?350mm (满足） ：

③ 箍筋配置

剪力取跨间考虑抗震后的剪力:Vmax?336.5kN 根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?16.7?350?565?660.5kN?336.5kN

截面满足要求！ 根据《高规》6.3.2

箍筋的最大间距为?8d,h/4,100?min??8?25,600/4,100?min?100mm 梁端箍筋的加密区长度为1.5h?1.5?600?900mm与500mm中的大值. 配置箍筋：加密区——双肢?10@100（梁两端各900mm） 非加密区——双肢?10@200

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0157100?565?0.42?1.57?350?565?1.25?210??363.25kN?336.5kN （满足） （4.8a）

梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm，非加密区箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长范围内箍筋的配箍率?sv应符合下列规定： 二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.570.?28?2100.0 0209实际?svmin?Asvsb?157350?200?0.00224?0.00209，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?10@100，非加密区?10@200。

（2）中跨梁截面设计：

内力对称: MB?325.76/0.75?255.010.85?(0.7?0.62)?314.34kN?m

?REMB?0.75?314.34?235.76kN?m

MC?325.76/0?.75255.01?0.850.6?(0.7?2 4 . 34)kN31m? ?REMC?0.75?314.?34

62k3N5.?m7由于MMAX发生在B支座,故跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩.

由内力组合表,可求得相应的剪力 V?1.3?213.?19则支座边缘出

Mmax?300.16/0?.755 ?REMmax?0.7?0.62?58.0?9(0?.72kN)m? 296.98(1?6.81?0.5?4.k5N)

296?.982kN22?m.7 3① 跨中截面设计

设计内力：M?222.73kN?m；按T形单筋截面设计，首先确定截面几何参数：

bf?('l03,b?sn,b?12hf)minl0330003' ；

其中：

??1000mm b?sn?350?8400?350?8400mm；

h'f/h0?120/(600?35)?0.21?0.1，不需考虑b?12h'f； 所以，b'f?1000mm

截面简图如下：h0?h?as?400?35?365mm

图4.2 一层中跨梁跨中截面

??1fcbfhf(h0?hf/2)?1.0?16.7?1000?120?(365?120/2)?611.22kN?m?222.73kN?m'''属于第Ⅰ类T形截面。

?s?M'2?1fcbfh0?222.73?10621.0?16.7?1000?365?0.1001

??1?1?2?s?1?1?2?0.1001?0.1057??b?0.518 （满足）

As???1fcbfh0fy'?0.1057?1.0?16.7?1000?365360?1789.7mm

2跨中截面实配正钢筋：425 As?1962mm2

支座截面实配正钢筋：425 沿梁底通长延伸 （满足）

?min?(0.25,55ft/fy)max?0.25%

??Asbh0Asbh0?1962350?3651962350?365?1.54%??min

（满足）

????1.54%?2.5%??max② 支座处负筋配置

设计内力：M??235.76kN?m

h0?h?as?400?35?365mm

已知支座负弯矩作用下，受压钢筋为425（As?1962mm2）

?s?M?fyAs(h0?a)'''?1fcbh20?235.76?10?360?1962?(365?35)1.0?16.7?350?3652?0h0'62?0.0034

??1?1?2?s?0.0034?0.19? （As'无法屈服）

所以，近似令x?2a'配筋：

As?Mfy(h0?a)'s?235.76?106360?(365?35)?1984.5mm

2实配： 425As?1962mm2

其中，以上四根钢筋中，通225长，于跨中处充当负筋（架立筋）；225于梁跨1/3处截断。

?min?(0.3,65ft/fy)max?0.3%

??Asbh0?1962350?365?100%?1.53%?0.3%??min

??max ?2.5% （满足） AsAs'?19621962?1?0.3 （满足）

验算纵筋间距：7d?2as?7?25?70?245mm?350mm（满足）

③ 箍筋配置 剪力Vmax?297.6kN

根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?16.7?350?365?426.69kN?297.6kN

截面满足要求！ 根据《高规》6.3.2

梁端箍筋的加密区长度为1.5h?1.5?400?600mm与500mm中的大值 配置箍筋：加密区——?12@100（梁两端各600mm） 非加密区——?12@200

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0226100?365

?0.42?1.57?350?365?1.25?210??300.78kN?297.6kN （满足）

二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.570.?28?2100.0 0209实际?svmin?Asvsb?226350?200?0.00322?0.00209，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?12@100，非加密区?12@200。

2、四层梁截面设计 （1）边跨截面设计：

从内力组合表中分别选出AB跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中 心出的弯矩换算成支座控制截面的弯矩进行配筋计算. 支座弯矩

MA?485.61/0?.75244.07?0.850.6?25k6N1.?m 34?561.?34 ?REMA?0.754kN21?m. 00.6?25k1N6.?m 40 MB?452.36/0?.75245.79?0.85?516.?40 ?REMB?0.753k8N7.?m3 0

由于MMAX发生在A支座,故跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩.

由内力组合表,可求得相应的剪力 V?1.3?115.?27则支座边缘出

Mmax?309.39/0?.755 ?REMmax?0.7?0.63?5.4?42kN40?m 1.89(10?5.0?80.5?18k.6N 6401?.893kN01?m.4 2

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