金域豪庭高大模板及支架工程专项施工方案(7)

高大模板及支架工程专项施工方案

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；

I = 5.00×7.00×7.00×7.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.384×106/40833.3=9.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2877/(2×50×70)=1.233N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.483kN/m 最大变形 v =0.677×4.483×800.04/(100×9000.00×1429166.6)=0.966mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。

0.59kN 1.55kN 4.15kN 4.79kN 4.79kN 4.15kN 1.55kN 0.59kN 0.09kN/mA 300 400 300B

托梁计算简图

0.1980.644

托梁弯矩图(kN.m)

8.968.964.810.000.020.610.622.172.184.800.000.004.804.818.968.962.182.170.620.610.020.00

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

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0.44kN 1.25kN 3.59kN 3.09kN 3.09kN 3.59kN 1.25kN 0.44kN 0.09kN/mA 300 400 300B

托梁变形计算受力图

0.0000.152

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.644kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.139kN 经过计算得到最大变形 V= 0.152mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.644×106/1.05/8982.0=68.29N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.152mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=11.139kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.111×10.000=1.344kN N = 11.139+1.344=12.484kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

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高大模板及支架工程专项施工方案

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

—— 由长细比，为2100/16=132；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到

=12484/(0.391×424)=75.277N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.00m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×1.500×1.500/10=0.015kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=11.139+0.9×1.2×1.107+0.9×0.9×1.4×0.015/0.800=12.505kN 经计算得到

=12505/(0.391×424)+15000/4491=78.675N/mm2；

< [f],满足要求!

考虑风荷载时立杆的稳定性计算

第二节 450mm×800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度12m）

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

模板支架搭设高度为12.0m，

梁截面 B×D=450mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.81m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

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高大模板及支架工程专项施工方案

450120008001500800

图1 梁模板支撑架立面简图

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.270=5.508kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.270×(2×0.800+0.450)/0.450=0.615kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.450×0.270=0.547kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×5.508+1.35×0.615)=7.439kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.547=0.482kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

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高大模板及支架工程专项施工方案

W = 27.00×1.80×1.80/6 = 14.58cm3； I = 27.00×1.80×1.80×1.80/12 = 13.12cm4；

0.48kN 7.44kN/mA 225 225B

计算简图

0.047

0.026

弯矩图(kN.m)

1.050.63

0.631.05

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.12kN/mA 225 225B

变形计算受力图

0.0000.105

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.628kN N2=2.575kN N3=0.628kN

最大弯矩 M = 0.047kN.m

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