年产840W10寸汤盘隧道窑设计(5)

t-t热流q1=10=110.41W/m2

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2不考虑车台面以下部分的窑墙散热，窑内高按1915mm计算， 则两侧窑墙散热量： Q//4=2×110.41×1.915×23.62×3.6=35957.51（kJ/h）

8.2.4.4.2.2 窑顶部分散热计算

此部分用材料如下：

堇青莫来石板，厚度δ=20mm，导热系数0.2 w/（m·℃）； 硅酸铝棉，厚度δ=230mm，导热系数0.24 w/（m·℃）；

t-t热流q2=10=377.96W/m2

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2窑顶散热量：Q//5=337.96×23.62×3.12×3.6=89660.73（kJ/h） 所以，800—80℃段的窑体散热总量为：

Q//6= Q//4+ Q//5=35957.51+89660.73=125618.24（kJ/h） 综上所述，冷却带窑体散失热量总和为： Q14=120569.54+125618.24=246187.78（kJ/h）

8.2.4.5 抽走余热风带走热量Q15

Q15 = V15×C15×T15

其中，V15—抽走余热风流量（m3/h）；该窑不用冷却带热空气做二次空气，冷却带 抽走热风全部用于气幕，体积为V15=1.5Vx = Va Nm3。漏出空气忽略不记 T15—抽走余热风的平均温度（℃）；取T15=200℃ C15—抽走余热风的平均比热（KJ/（Kg·℃））；

查表，T15=200℃时，热空气的平均比热为：C15=1.3 KJ/（Kg·℃） 则：Q15= V15×C15×T15= Va ×200×1.30=260 Va（kJ/h）

8.2.4.6 其他热损失Q16

取经验数据，占冷却带热收入的5%—10%，本次计算取5%。

8.2.5 列热平衡方程式

列出热平衡方程式 热收入=热支出，即：

Q3+Q4+Q5+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q16

887047.2+4594887+927651.60+26Va=39388.16+195367.79+510208.38+246187.78+260 Va+5% Q收

得：Va =21665.76Nm3/h

因此得窑尾风量为14443.84Nm3/h 急冷风量为7221.90Nm3/h

8.2.6冷却带热平衡表

热 收 入 项 目 制品带入显热 2 棚板立柱带入显热 4594887 65.90 927651.窑车带入显热 60 563309.急冷窑尾风带入显热 76 走显热 6972895合 计 .56 其它散热 78 100 合 计 6972894.49 100 .6 348644.5.00 8.10 热 抽热风带 78 563309780.78 窑车带走和向下散失显13.30 窑体散热 38 246187.3.53 棚板立柱带出显热 79 510208.7.32 (kJ/h) 887047.12.72 产品带出显热 6 195367.2.80 (%) 项 目 热 支 出 (kJ/h) 39388.10.56 (%)

Q=6972895.56-6972894.49=1.007(kJ/h)

热平衡分析:从上面热平衡列表可以看出，热收入与热支出基本保持平衡，而热支出大于热收入是因为窑底冷风带入显热要大于现在的计算值。主要的热支出是抽出的热空气带走的显热，为了节能，提高热效率往往要充分利用，冷却带余热可以用它去干燥坯体。

9、烧嘴的选用

9.1每个烧嘴所需的燃烧能力

由于全窑共有64个烧嘴，但预热带前部的10个烧嘴不经常开，只是为了调节温度曲线 所以烧成带54个烧嘴每个烧嘴每小时燃料的消耗量为3.68m3，考虑每个烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性，取安全系数1.5。

所以每个烧嘴的燃烧能力为：86.89×1.5/54=2.41Nm3/h

烧嘴的选用能适应和满足生产需要即可，应尽量避免不必要的浪费。其次，选用烧嘴必须和烧嘴的使用结合起来，在规定的负荷内保证火焰的稳定性，即不要脱火也不要回火，并 要保证在规定的条件下燃料完全燃烧。

1烧嘴选用

根据上述原则和查询设计手册得：

本设计选用的烧嘴是WDH—TCC4型高速烧嘴，该烧嘴的特点：

◇适用燃气：液化气、天然气、焦炉煤气、发生炉煤气，混合煤气等；

◇燃烧完全，燃烧效率在99.9％以上，节能可达5％；

◇燃烧器喷射速度高，噪音小、不回火、不脱火；

◇炉堂内温差小(±1.5～5℃)；

◇克服了因燃气中含焦油、杂质、液态烃导致的火焰不稳定、结焦、堵塞现象；

◇火焰长度、火焰锥角及火焰形状可按用户要求设计；

◇燃烧充分，不冒黑烟，燃烧产物中污染物少，低于国家环保局规定的各项指标；

◇可根据用户要求安装自动点火、火监控、燃烧控制、窑炉温度控制等自控产品。

WDH—TCC20型高速燃烧器技术性能参数： WDH-TCC型 燃气(压力助燃空气 1000Pa~0.2MPa) 流火焰 热负 流量Nm3/h 量炉膛 长 火焰 荷万 调温度 混焦度 锥角 压力 温度 风量 发生天液4节℃ WDH ×10Kcal/h 合 炉33/mm 炉 然化Pa ℃ Nm/h 比 煤煤煤气 气 气 气 气 TCC1 1 10 5 2.5 1.2 0.5 12 TCC2 2 20 10 5 2.4 1 24 TCC4 4 40 20 10 4.8 2 1500 常温 48 200 ～～TCC6 6 60 30 15 7.2 3 ～～72 1:6 ～70 1800 1000 TCC8 8 80 40 20 9.6 4 3500 350 96 TCC10 10 100 50 25 12 5 120 TCC20 20 200 100 50 24 10 240 型号 10工程材料概算

10.1 窑体材料概算

10.1.1 轻质保温砖，规格：230×345×65mm

预热带窑墙的高度为2.3m，窑长度为34m，烧成带窑墙高度为2.61m，窑长为26m,所以砌有保温砖的窑墙体积为

V=2×0.23×(2.3×34+2.61×26)=671.876m 共需粘土砖

671.876/（0.345×0.230×0.065）=130266块 10.1.2 轻质粘土砖，规格：230×230×65mm

密度ρ=1.0g/cm，重烧线变化不大于2%的试验温度1350℃，在全窑砌有厚度230mm，全窑所砌筑的长度为46m，窑体的平均身高为2.3m，所以砌有粘土砖的窑墙体积为

3

3

V=2×0.23×2.3×46=48.668m 共需粘土砖

48.668/（0.230×0.230×0.065）=14154块 10.1.3 莫来石绝热砖，规格：230×200×199mm 全窑所砌筑的长度为46m，因为窑宽为3.9m故

3

V?0.23?3.9?46?41.262 m3

共需轻质莫来石绝热砖

41.262/（0.23×0.2×0.199）=4508块 10.1.4 聚轻高铝砖，规格：230×230×65mm 全窑所砌筑的长度为46m，故

V?2?0.23?1.5?46?31.74m3

共需聚轻高铝砖

31.74/（0.23×0.230×0.065）=9231块 10.1.5 堇青莫来石板 规格： 500×300×20 全窑所砌筑的长度为60m，故

V?0.02?3.9?60?4.68 m3

共需堇青莫来石板

4.68/（0.5×0.3×0.02）=1560块 10.1.6 硅酸铝纤维毡

纤维直径≈2-4μm，密度ρ=260kg/m，纤维长度约50mm，在全窑窑墙与窑顶部分填充硅酸铝纤维，在窑顶全窑所填硅酸铝纤维长度为106m，宽为3.9m，所填棉的高为0.23m，体积为：V1=3.9×0.23×106=95.082 m 在窑墙所填硅酸铝纤维长度为46m，宽为0.1m，高为1.5m，体积为：V2=2×0.1×1.5×46=13.8m

在窑车内填棉长为1.675m，宽为2.17m，高为0.2m，在全窑的窑车数为53辆，预留全窑的1/3窑车数为干燥和装车所用，因此总的窑车数为53+10=63辆，得出硅酸铝纤维体积

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