高大支模架专项施工方案 - 图文(7)

符合要求！ 4、支座反力

支座反力依次为R1=5.361kN,R2=8.559kN,R3=8.559kN,R4=5.361kN

八、扣件抗滑验算

是否考虑荷载叠合效应 是 扣件抗滑承载力设计值折减系数 0.9 最大支座反力Rmax=8.559kN 1.05×Rmax=1.05×8.559=8.987kN，8.987kN≤0.9×12.0=10.8kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！

九、模板支架整体高宽比验算

H/Lb=2.95/4=0.738＜5 符合要求！

十、立杆验算

钢管计算截面 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 1、长细比验算 h/la=1500/1000=1.5，h/lb=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，μ=1.507 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.507×1500，1500+2×50]=2638mm λ=l0/i=2638/15.9=166≤[λ]=210 长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.256 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=1m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.115

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=1m，b/h=1/1.5=0.667 通过插入法求η，得η=0.98 μzω0d2=1.62×0.35×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.115×1.2×(1-0.988)/(1-0.98)=1.03 μs=υwμstw=0.115×1.03=0.118 ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.62×0.118×0.35=0.047kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.62×1×0.35=0.397kN/m2 3、稳定性验算 KH=1

1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)： R1=8.559+1.35×0.15×2.95=9.157kN R2=8.559+1.35×0.15×2.95=9.157kN

Nut=max[R1,R2]=max[9.157, 9.157]=9.157kN 1.05Nut/(υAKH)=1.05×9.157×103/(0.256×424×1)=88.577N/mm2≤[f]=205N/mm2 金磐集团有限公司

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符合要求！

2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)： R1=9.045kN, R2=9.045kN

Nut=max[R1,R2]=max[9.045, 9.045]=9.045kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.047×1×1.52/10=0.013kN·m 1.05Nut/(υAKH)+Mw/W= 1.05×9.045×103/(0.256×424×1)+0.013×106/(4.49×103)=90.288N/mm2≤[f]=205N/mm

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符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m) 29.9 F=0.85AFωkla/La=0.85×9.9×0.397×1/9=0.371kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.371×2.95/[(3+1)×4]=0.205kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)= (1.05×9.045+0.205)×103/(0.256×424×1)=89.387N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

第二部分、悬挑工字钢计算书

补充剖面图

传递荷载：

（1）支模架立杆传递荷载，经第一部分计算，为：R=8.559+1.35×0.15×2.95=9.157kN； 传递荷载按10kN计算。

（2）满堂脚手架立杆传递荷载如下： 恒载：1.35×0.15×2.95=0.597 kN；（立杆） 1.35×0.1×1=0.135 kN；（脚手板） 活载：1.4×3×1=4.2kN；（施工荷载3kN/m2） 传递荷载：0.597+4.2=4.797 kN；按5kN/m2计算。 工字钢自重：0.205kN/m2 计算简图如下：

计算简图

经计算，弯矩图如下： 金磐集团有限公司

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剪力图如下：

强度验算

Mmax=13.02kN·m σmax=Mmax/W=13.02×106/141000=92.34N/mm2≤fm=205N/mm2 符合要求！ 抗剪验算

Qmax=20.31kN τmax=2Qmax/A=2×20.31×103/2610=15.563N/mm2 τmax=15.563N/mm2≤fv=125N/mm2 符合要求！

挠度验算（按悬挑段最不利布置荷载）

νmax=0.856mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1500/150，10]=10.0mm 符合要求！

金磐集团有限公司

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支座反力

经计算可得：R1=39.76kN；R2=15.32kN；R3=6.56kN。

第三部分、预埋简支梁计算书

使用pkpm软件计算，悬挑工字钢传递荷载通过pkpm建模取值，由剪力包络图得出传递荷载最大为53.3kN。建立钢框架模型，柱端铰接，作为简支梁计算模型，作用荷载为53.3kN。北立面9m跨度预埋型钢计算简图如下：

经计算，弯矩包络图如下图：

金磐集团有限公司

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剪力包络图如下：

挠度图如下：

金磐集团有限公司

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